WWW.MASH.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - онлайн публикации
 

Pages:     | 1 || 3 |

«И УСТАНОВКИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА Утверждено Департаментом кадров и учебных заведений МПС России в качестве учебника для студентов техникумов и колледжей ...»

-- [ Страница 2 ] --

Манометры не реже 1 раза в год надо проверять и пломбировать и не реже чем через 6 мес осматривать с нанесением даты осмотра на стекле .

Предохранительные клапаны компрессоров подвергают ежегодной проверке, после чего пломбируют .

Таблица 2.3 Типичные неисправности хладоновых компрессоров 2 ФУУБС-18 и способы их устранения

–  –  –

2.3. Теплообменные и вспомогательные аппараты 2.3.1. Назначение теплообменников холодильных установок Теплообменные аппараты обеспечивают возможность реализации цикла холодильной машины, т.е. отвод тепла из охлаждаемого помещения и передачу его окружающей среде. Эти агрегаты должны быть простыми и компактными по конструкции, удобными в эксплуатации и ремонте, иметь высокий коэффициент теплопередачи, малое гидравлическое и аэродинамическое сопротивление, больший моторесурс .

В вагонах применяются различные теплообменные аппараты и устройства: конденсаторы, испарители-воздухоохладители, регенераторы .

В них осуществляются разнообразные по характеру процессы передачи тепла: способами теплопроводности, свободной и вынужденной конвекции, теплопередачи при конденсации и испарении хладагента и др. В теплообменных аппаратах холодильной установки главную роль играют два вида теплообмена — теплопроводность и конвекция. Лучистым теплообменом пренебрегают из-за сравнительно низких уровней и перепадов температур. В теплообменниках тепло передается от более теплой среды к более холодной через разделяющую поверхность .

В холодильных установках вагонов используются четыре основных вида теплопередающих поверхностей: плоская стенка (рис. 2.25, а), цилиндрическая труба гладкая (рис. 2.25, б) и оребрённая с круглыми или прямоугольными ребрами (рис. 2.25, в и г). Отдельные виды теплообмена в аппаратах сочетаются друг с другом. Так, в испарителе тепло от воздуха передается внешней поверхности труб путем конвекционного теплообмена. Через стенку трубы от внешней ее поверхности к внутренней тепло передается только теплопроводностью .

Рис. 2.25. Виды и параметры теплопередающих поверхностей

И, наконец, от внутренней поверхности труб испарителя тепло передается кипящему хладагенту конвекцией. Таким образом, в теплообменном аппарате осуществляется сложный процесс, представляющий собой сочетание отдельных простых видов теплообмена. В целом такой процесс переноса тепла от теплой среды к холодной через разделяющую их стенку называют процессом теплопередачи .

Роль теплообменных аппаратов в обеспечении требуемых энергетических и технико-экономических показателей, а также эксплуатационных характеристик холодильных машин исключительно велика. Это связано как с местом расположения теплообменных аппаратов в схеме машины, так и со спецификой их работы, определяющей габаритные размеры, массу и затраты. В современных паровых холодильных машинах габаритные размеры и масса основных теплообменных аппаратов (конденсатора и испарителя) обычно составляют больше половины соответствующих показателей машины в целом, а их стоимость доходит до 50 % стоимости машины .

Особенность работы и конструкции теплообменных аппаратов холодильных машин определяет необходимость снижения потерь от внешней необратимости холодильного цикла, что приводит к малым температурным напорам. Последнее обусловливает невысокие плотности теплового потока, т.е. большие теплопередающие поверхности. Условия работы теплообменных аппаратов часто усложняются тем, что процесс теплопередачи в них проходит при переменных температурах. На конструкцию теплообменных аппаратов для холодильных установок влияет использование в качестве теплоносителя воздуха. Для повышения эффективности теплоотдачи со стороны охлаждающего воздуха аппараты таких установок выполняют с развитым оребрением теплопередающей поверхности .





Ограничения габаритных размеров и массы теплообменных аппаратов вызывают необходимость поиска наиболее совершенных конструктивных форм таких аппаратов и интенсификации процессов теплоотдачи. Основные направления интенсификации процессов теплоотдачи: уменьшение проходных сечений с обеспечением оптимальных скоростей движения теплоносителей, турбулизация потока. Мероприятия по интенсификации процессов теплоотдачи следует осуществлять исходя из условия повышения эффективности холодильной машины в целом .

2.3.2. Классификация и устройство конденсаторов Конденсаторы паровых холодильных машин обеспечивают охлаждение перегретых паров хладагента, а затем их конденсацию при давлении, соответствующем степени повышения давления в цикле холодильной машины. В машинах многоступенчатого сжатия в конденсаторе, кроме того, производят промежуточное охлаждение паров хладагента. В ряде случаев в систему конденсатора включают переохлаждение жидкого хладагента перед дроссельным вентилем. По способу отвода тепла конденсаторы подразделяют на:

оросительные и испарительные (в которых тепло отводится водой и воздухом при испарении воды с поверхности теплообмена);

проточные водяные (в которых тепло воспринимается и отводится водой);

вертикально-трубные воздушные (в которых тепло воспринимается и отводится воздухом) .

Конструктивно конденсаторы представляют собой рекуперативные системы кожухотрубного, трубного, змеевикового или листотрубного типа .

В холодильных машинах транспортных установок используют конденсаторы воздушного охлаждения трубного или змеевикового типа с принудительным движением охлаждающего воздуха в межтрубном пространстве. Поверхность теплообмена в таких конденсаторах образуют трубки малого диаметра с развитым наружным оребрением. Ребра могут быть круглыми или спиральными, а также листовыми в виде сплошных прямоугольных пластин. Степень оребрения труб конденсатора, т.е. отношение площади оребрённой поверхности теплоотдачи к поверхности труб, на которой выполнено оребрение, при спиральных или плоских ребрах может доходить до 20 .

Трубы и ребра изготавливают из стали, алюминия, меди, латуни. Ребра выполняют накаткой или плотной насадкой с последующей припайкой. Для уменьшения коррозии стальные трубы и их ребра оцинковывают .

Повысить эффективность конденсаторов можно путем увеличения компактности теплообменных поверхностей, применения труб плоскоовальной формы, пластинчатых поверхностей, а также интенсификации процесса теплоотдачи турбулизацией потока охлаждающего воздуха и хладагента .

В транспортных установках с воздушным охлаждением конденсаторов заметно увеличивается в летнее время расход энергии на вырабатывание холода, так как возрастающее давление конденсации требует увеличения энергозатрат на привод компрессора .

При воздушном охлаждении возникают трудности, связанные с различной возможностью теплосъема с одной и той же поверхности конденсатора летом и зимой. В холодное время года значительно снижается давление конденсации хладагента за счёт чего существенно повышать холодопроизводительность в этот период практически не требуется. При уменьшении перепада давлений нарушится действие дроссельных регулирующих органов .

Для обеспечения устойчивой работы установки приходится стабилизировать нижний предел давления конденсации хладагента Рк независимо от температуры наружного воздуха. Такую стабилизацию можно осуществлять на стороне воздуха или на стороне хладагента. В первом случае — уменьшением объема и скорости проходящего воздуха (отключением части вентиляторов, изменением угла поворота их лопастей, подмешиванием теплого воздуха), во втором — сокращением активной поверхности конденсации, отключением части конденсаторов, частичным искусственным затоплением жидким хладагентом внутренней поверхности конденсатора .

Летом, когда повышается давление конденсации, а хладопроизводительность машины снижается, возрастает опасность перегрузки компрессоров и приводных электродвигателей. Чтобы уменьшить давление конденсации, искусственно снижают температуру воздуха на входе в конденсатор путем увлажнения или увеличивают подачу воздуха через конденсатор .

Конденсаторы хладоновых и фреоновых холодильных машин с воздушным охлаждением состоят из ряда трубчатых ребристых элементов, в которых конденсируются пары хладагента. Охлаждающий воздух подается двумя вентиляторами, расположенными на торцевой стороне конденсатора (установка FAL), или одним вентилятором (установка ВР, MAB-II, УКВ-31) .

Конденсатор установки FAL-056/7 с поверхностью теплообмена 72 м2 состоит из трех секций, закрепленных на алюминиевой раме 3 (рис.2.26). Крайние секции 5 и 7 имеют по четыре ряда вертикальных оребренных медных труб наружным диаметром 15 мм, в средней секции 6 — три ряда. С лицевой стороны конденсатора трубы каждого вертикального ряда секций последовательно соединены в змеевики калачами 1. Входной газовый коллектор 2 является распределительным для верхнего горизонтального ряда труб. Пары хладагента подаются от компрессора через фланцевую трубу 4. К торцу газового коллектора подсоединена трубка прессостата, управляющего включением и отключением вентиляторов охлаждения .

Нижний жидкостный коллектор 8 объединяет нижний ряд труб конденсатора и имеет патрубок 9 для отвода жидкого хладагента в ресивер. Рабочее давление в конденсаторе 1,6 МПа .

Конденсатор холодильной установки ВР поверхностью 90 м2 выполнен из прямых медных труб наружным диаметром 15 мм, длиной 736 мм, объединенных в восемь секций. Оребрение трубок пла

<

Рис. 2.26. Конденсатор установки FAL-056/1

стинчатое прямоугольное. Латунные ребра длиной 840 мм, шириной 33 мм выполнены с 24 отверстиями под трубы (общее количество ребер 211—213). Калачи, объединяющие трубы, и коллекторы, припаивают латунью, а секции конденсатора снаружи лудят припоем с толщиной покрытия 0,03—0,05 мм .

Обдув конденсатора осуществляется осевым вентилятором, обеспечивающим подачу воздуха не менее 7500 м3/ч .

Конденсатор на вагонах с установками кондиционирования воздуха MAB-II подвешен под кузовом вагона. Такое размещение аппарата вызвано, с одной стороны, его громоздкостью и невозможностью смонтировать внутри кузова, а с другой — необходимостью обеспечения свободного подвода свежего воздуха, имеющего температуру окружающей среды. Подвагонная компоновка конденсатора имеет существенный недостаток — поверхность змеевика теплообменного аппарата, обдуваемая наружным воздухом, быстро покрывается плотным налетом грязи, заметно ухудшающим теплопередающую способность его стенок .

Конденсатор 4 установки MAB-II — это агрегат, в комплект которого входят: ресивер с мерным стеклом и предохранительным клапаном, вентилятор с электродвигателем и фильтры-осушители .

С системой циркуляции хладагента конденсатор соединен гибким резиновым шлангом в металлической оплетке, защищающей его от механических повреждений. Учитывая, что общая масса комплектующих узлов конденсаторного агрегата составляет около 480 кг, все они скомпонованы на сварной раме в виде единого блока. Блочная конструкция существенно повышает ремонтопригодность установки кондиционирования воздуха МАВ-II, так как позволяет заменять неисправный агрегат заранее отремонтированным при минимальном простое вагона в ремонте и меньших трудовых затратах .

Чтобы избежать вибрации, между рамой агрегата и кузовом вагона установлены резиновые амортизаторы .

Поверхность теплопередачи конденсатора равна 157 м2 и рассчитана на отдачу в окружающую среду 30 кВт тепла. Восемь последовательно расположенных оребрённых труб змеевика конденсатора с помощью вентилятора обдуваются наружным воздухом в количестве 120 м3/ч. Мощность электродвигателя вентилятора 1,7 кВт при частоте вращения вала около 1250 об/мин. Теплопередающая поверхность аппарата рассчитана на то, что если воздух на входе в конденсатор будет иметь температуру 40 °С, то после прохождения сквозь него он нагреется до 55 °С .

На вагонах нового поколения постройки ОАО «Тверской вагоностроительный завод» применяются установки кондиционирования воздуха УКВ-31. В установке предусмотрено два конденсатора (левый и правый) .

В конденсаторах хладагент охлаждается потоком наружного воздуха. Наружный воздух засасывается через отверстия воздухоприемников наружного воздуха при помощи осевого вентилятора и через отверстие воздуховытяжного устройства выбрасывается в атмосферу .

2.3.3. Теплопередача в конденсаторах и тепловой расчет Пары хладагента конденсируются внутри труб конденсатора при соприкосновении с их стенками, температура которых ниже температуры насыщения пара, соответствующей давлению в аппарате .

Интенсивность теплопередачи зависит от характера образования конденсата, скорости и направления движения хладагента, от состояния поверхности труб, содержания воздуха в парах, конструктивного исполнения теплообменного аппарата и скорости движения внешней охлаждающей среды .

Различают два вида конденсации — пленочную и капельную. В первом случае жидкость осаждается на холодной стенке трубы в виде сплошной пленки, во втором — в виде отдельных капель. Последнее явление наблюдается, когда конденсат не смачивает поверхность охлаждения или когда она загрязнена маслом или различными отложениями. Большинство теплообменников работает со смешанной конденсацией, когда в одной части аппарата возникает капельная конденсация, а в другой — пленочная. Образующийся жидкий хладагент необходимо быстро удалять с теплопередающей поверхности .

От состояния внутренней поверхности зависит толщина пленки конденсата. Она увеличивается при шероховатой поверхности, и это сопровождается снижением коэффициента теплоотдачи. Резко зависит этот коэффициент и от наличия отложений на внутренней и внешней сторонах труб (масло, накипь, ржавчина, пыль, краска) .

Присутствие воздуха в парах хладагента заметно снижает коэффициент теплоотдачи. От конструкции аппарата зависит характер и скорость движения конденсата в нем, и внешней охлаждающей среды через аппарат. С увеличением скорости возрастают коэффициент теплоотдачи и затраты мощности на перемещение охлаждающего воздуха или воды. С возрастанием скорости движения жидкого хладагента в трубе ламинарный (спокойный) режим движения жидкости переходит в турбулентный (с завихрениями), при котором процессы теплопередачи интенсифицируются .

Тепловой расчет конденсатора предусматривает определение либо проверку площади теплопередающей поверхности, обеспечивающей снятие тепловой нагрузки конденсатора,

–  –  –

где Qпер, Qконд, Qож — соответственно теплота охлаждения перегретых паров хладагента, его конденсации и переохлаждения жидкости перед дроссельным вентилем .

Площадь теплопередающей поверхности можно найти по уравнению теплопередачи:

QК (2.3) Fк =, K где — средний температурный напор конденсатора, К; — коэффициент (индекс противоточности), учитывающий схему движения теплоносителей (при противотоке, прямотоке или постоянной температуре одного из теплоносителей =1); К — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·К) .

При проектировании холодильной машины на заданные условия работы по найденному значению Fк подбирают соответствующий тип конденсатора. В поверочных расчетах площадь Fк согласовывают с параметрами, определяющими температурный напор конденсатора, для наиболее тяжелых условий работы машины в летнее время .

Теплопередающую поверхность конденсатора условно можно разделить на элементы, соответствующие снятию отдельных составляющих тепловой нагрузки: Qпер, Qконд, Qож,

–  –  –

Схема изменения температур хладагента tк и охлаждающей среды (воздуха) tв на поверхности конденсатора приведена на рис. 2.27 .

Средний температурный напор конденсатора

–  –  –

щей среде (воздуху), Вт/(м2·К); н — степень оребрения наружной поверхности трубы .

Определить величину к в целом по конденсатору достаточно сложно. Обычно это выполняют раздельно для основных процессов, составляющих теплоотдачу от хладагента к стенке трубы: теплоотдачи без изменения агрегатного состояния и пленочной конденсации .

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния хладагента при его турбулентном движении внутри канала (трубы) 0, к = Bw 0,8 d экв2, (2.7)

–  –  –

где l — длина канала (трубы), м .

Для течения хладагента внутри трубы формула справедлива при l/dвн 0,1Re .

Пленочная конденсация на внутренней поверхности канала (формула Нуссельта)

–  –  –

где r — теплота парообразования хладагента, Дж/кг; — плотность жидкости, кг/м3; —коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м-К); g — ускорение свободного падения, м/с2; — кинематическая вязкость жидкости, м2/с; а — разность температур конденсации хладагента и стенки, К; dэкв — эквивалентный диаметр канала (для трубы — внутренний диаметр dвн), м .

Физические параметры хладагента, входящие в формулу, принимают по температуре конденсации tк .

Интенсивность теплообмена при пленочной конденсации, имеющей место в конденсаторах паровых холодильных машин, в основном зависит от плотности передаваемого теплового потока qк = Qк/Fк.

Общее выражение для коэффициента теплоотдачи при конденсации хладагента в горизонтальных трубах в этом случае имеет вид:

к = qк,5 d вн,25l 0,35, 0 (2.10) где — коэффициент, значения которого приведены в табл. 2.5 .

–  –  –

Средние значения коэффициента теплоотдачи от хладагента к стенке канала в конденсаторах паровых холодильных машин при конденсации чистого хладагента составляют для R12 = 1100 2300, для R22 = 1500 2800 и аммиака 7000 10 000 Вт/(м2-К). Наличие в хладагенте неконденсируемых примесей, в частности воздуха, ухудшает процесс теплоотдачи в особенности при малой плотности теплового потока. Так, для qк = 4650 Вт/м2 при концентрации воздуха 5 % по объему коэффициент теплоотдачи аммиака снижается почти в 5 раз, для R12 концентрация воздуха порядка 10 % снижает коэффициент теплоотдачи на 20 % .

Термическое сопротивление теплопроводности в конденсаторах холодильных машин с тонкостенной трубной теплопередающей поверхностью в основном определяется сопротивлением слоя загрязняющих отложений.

Значения коэффициентов теплопроводности для металлов, используемых при изготовлении труб конденсатора, а также характерных загрязнений теплопередающей поверхности, Вт/(м·К):

Сталь углеродистая 45 Смазочное масло 0,14 Алюминий 200-230 Слой краски 0,23 Медь 300-385 Слой пыли 0,80 Латунь 86-106 Слой накипи 1,75—1,80 Цинк 113 Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубок конденсатора к охлаждающему воздуху в при поперечном обтекании пучков гладких или оребрённых труб (поперечные круглые ребра) можно определить по уравнению связи критериев Нуссельта и

Рейнольдса для такого вида теплообмена:

–  –  –

Показатель степени для критерия Рейнольдса п = 0,6н0,07; физические параметры воздуха отнесены к средней температуре потока/ скорость — к минимальному проходному сечению пучка; в качестве характерного линейного размера трубного пучка в выражениях критериев Re и Nu принята величина l усл = ( d н / 'н ) + (1 1 / 'н ) 0,785( Dp d p ), 2 2 (2.11) где dн — наружный диаметр трубы, м; Dp — наружный диаметр ребра, м; н’ — условная степень оребрения наружной поверхности трубы; н’ = Fop/Fмр; Fмр — площадь наружной поверхности в межреберных пространствах на 1 м длины трубы, м2 .

Выражения для коэффициента CS, где S1, S2, — соответственно поперечный, продольный и диагональный шаг трубного пучка, а также граничные условия применения формулы собраны в табл. 2.8 .

Для гладкотрубных пучков 'н = 1, а lусл=dн .

–  –  –

параметр m = 2 в /( з з ), где р, р — коэффициенты теплопроводности материала ребра и его толщина соответственно .

Оребрение труб конденсаторов воздушного охлаждения, используемых в транспортных холодильных установках, выполняют с коэффициентом эффективности 0,95—1,0 .

Средние значения коэффициента теплоотдачи от наружной трубной поверхности конденсатора к охлаждающему воздуху при его принудительном движении со скоростью 3—8 м/с составляют в конденсаторах транспортных холодильных установок 20—100 Вт/(м2·К) .

При этом средние значения коэффициента теплопередачи для конденсаторов трубного типа с воздушным охлаждением находятся в пределах 15—50 Вт/(м2·К) .

Особенность теплового расчета конденсатора состоит в том, что условия теплоотдачи при конденсации зависят от неизвестной разности температур хладагента и стенки теплопередающей поверхности. Поэтому при машинном способе счета тепловой расчет ведут методом последовательных приближений, задаваясь рядом значений а; при ручном способе используют графоаналитический метод расчета в координатах разность температур конденсации и стенки — плотность теплового потока .

Гидромеханический расчет конденсатора включает определение потерь давления (сопротивлений), возникающих при движении хладагента и охлаждающей среды (воздух, вода), а также мощности вентилятора или насоса, обеспечивающего движение охлаждающей среды .

Потери давления по хладагенту при его движении в трубах L w 2 w 2 Р x = Ртр + Рм = + (2.13) d экв 2 2 где Ртр, Рм — соответственно потери давления от трения и местных сопротивлений при изменении направления движения потока или скорости, Па; и — коэффициенты трения и местных сопротивлений, которые определяются по справочникам; L и dэкв — длина и эквивалентный диаметр канала, по которому течет хладагент, м .

Потери давления пр охлаждающему воздуху при поперечном смывании трубных пучков с круглыми или спиральными ребрами, Па, <

–  –  –

Значения коэффициентов С, CS, Cl, Ct и показателя степени п, учитывающие расположение труб в пучке, приведены в табл. 2.9 (t — температура воздуха, °С); значение коэффициента Сz, завися

–  –  –

Мощность вентилятора, обеспечивающего движение охлаждающего воздуха в конденсаторе, Gв (2.16) Nв = ( p в + Рс ), в в где Gв — расход охлаждающего воздуха, кг/с; в — плотность воздуха, кг/м3; в — КПД вентилятора; Рс — потери давления во внешней воздушной сети, Па .

Выбирают вентилятор по расходу охлаждающего воздуха и суммарным потерям его давления в системе охлаждения конденсатора .

2.3.4. Классификация испарителей Испарители — основной элемент паровых холодильных машин .

В них жидкий хладагент, получая теплоту от охлаждаемого объекта, кипит и в виде паров отсасывается компрессором. Испарители могут быть выполнены в различных теплотехнических и конструктивных вариантах. Наибольшее распространение получили испарители непосредственного действия (воздухоохладители), в которых хладагент обеспечивает отвод теплоты от воздуха, непосредственно подаваемого к охлаждаемому объекту, и рассольные, где хладагент охлаждает промежуточный теплоноситель (рассол). В транспортных холодильных установках испарители-воздухоохладители используют в машинах, работающих на R12 и R22, R134a .

Испарители-воздухоохладители выполняют в виде рекуперативных аппаратов с трубной или пластинчатой (листовой) поверхностью (табл 2.11) .

Таблица 2.11

–  –  –

2.3.5. Теплопередача в испарителях и воздухоохладителях Испарители-воздухоохладители холодильных установок подвижного состава являются теплообменными аппаратами, в которых осуществляется отнятие тепла от воздуха .

Воздух в помещении нагревается из-за поступления тепла через ограждения вагона и за счет тепловыделений самого груза и пассажиров. Всё это тепло должно быть отобрано от воздуха в испарителе-воздухоохладителе. Тепло воздуха идет на испарение кипящего хладагента и превращение его в сухой насыщенный пар .

Таким образом, в испарителях с одной стороны теплопередающей поверхности проходит хладагент, претерпевающий фазовые превращения, в результате чего на этой стороне реализуются высокие коэффициенты теплоотдачи. С другой стороны теплопередающей поверхности проходит воздух и коэффициент теплоотдачи будет в десятки раз ниже. Эта сторона и будет определять эффективность работы теплообменника, интенсивность кипения хладагента и восприятия им тепла от охлаждаемого воздуха грузового помещения вагона. Дополнительную роль играют принятые расчетные параметры установки и эксплуатационное состояние теплообменника .

Тепло в испарителе передается хладагенту от охлаждаемой среды через стенку трубы .

Эффективность такой теплопередачи зависит от характера кипения самого хладагента. Возможны два режима кипения: пузырчатый и пленочный. Пузырчатый режим кипения возникает и поддерживается, когда в ряде точек теплопередающей поверхности образуются отдельные пузырьки пара, которые отрываются от поверхности и поднимаются вверх. Точками или центрами парообразования являются пузырьки газов, легко выделяющиеся из жидкости на поверхности теплообмена, а также бугорки и микронеровности теплопередающей поверхности. При таком кипении значительная часть поверхности покрыта жидкостью .

Однако это наблюдается (рис. 2.28) при хорошей смачиваемости поверхности и при небольшой разности температур поверхности нагрева t и насыщения образующихся паров t0.Эта разность температур t = t – t0 и характеризует интенсивность процесса кипе- Рис. 2.28. Формы паровых пузырьков при кипении жидкости (а, б, в — соответственно при ния и теплоотдачи. Чем плохой, нормальной и хорошей смачиваемобольше t, тем больше цен- сти поверхности теплопередачи) тров парообразования и тем чаще пузырьки пара отрываются от поверхности. Могут увеличиваться и размеры пузырьков .

Увеличение перепада температур свыше 30 °С вызывает уменьшение коэффициента теплоотдачи, так как пузырьки сливаются на поверхности и образуют участки, покрытые паровой пленкой. Эта пленка неустойчива, поднимается вверх большими пузырями, но само ее наличие отделяет жидкость от теплой поверхности и резко увеличивает термическое сопротивление теплопереходу. Это и есть пленочный режим кипения. Аналогичный процесс может возникнуть и при меньших температурных капорах, но при замасленной поверхности, т.е. когда жидкий хладагент плохо смачивает поверхность теплообмена да и сама масляная пленка обладает термическим сопротивлением .

На характер кипения влияют физико-химические свойства жидкости — плотность, теплота парообразования, коэффициент теплопроводности и др .

Во вторую очередь эффективность теплопередачи зависит от интенсивности теплоотдачи со стороны охлаждаемой среды, а также в меньшей степени от величины термического сопротивления стенки теплообменника. Здесь сказываются особенности конструкции испарителя (воздухоохладителя), быстрота удаления образующегося пара с теплопередающей поверхности, скорость движения охлаждаемого воздуха .

Скорость воздуха, прогоняемого вентиляторами через воздухоохладители, выбирают в диапазоне 0,5—6 м/с и более в зависимости от пределов температуры охлаждения воздуха, в теплообменнике (3—7 °С), конструкции последнего и воздухораздающих устройств .

Примерные значения коэффициента теплоотдачи а [Вт/(м2·К)] для хладона R12 500—900; для воздуха при свободном движении 1,2—12, при принудительном 14—15 .

Теплопередача в испарителе определяется коэффициентами теплоотдачи с обеих сторон труб с учетом наличия загрязнений на их поверхности. Поэтому действительные значения коэффициентов теплопередачи k значительно ниже и для практических расчетов их принимают следующими [Вт/(м2·K)]: для фреоновых многоходовых 220—360 .

2.3.6. Конструкция испарителей подвижного состава Испаритель-воздухоохладитель АРВ и 5-вагонных секций ZB-5 (рис. 2.29) состоит из четырех горизонтальных секций 4 с общей теплопередающей поверхностью 64 м2, закрепленных в общем каркасе. В каждой секции помещены два ряда оребренных медных труб 5 по 10 шт. в ряду, соединенных по торцам калачами. Диаметр труб 15 мм, толщина стенок 1 мм. Парожидкостная хладоновая смесь от терморегулирующего вентиля поступает в змеевики каждого ряда испарителя через распределитель 3 («паук») по восьми подводящим трубам 2 диаметром 6 мм. Полученные при испарении пары хладагента направляются в газовый коллектор 1, откуда отсасываются компрессором. На выходящем трубопроводе укрепляется датчик термостата оттаивания испарителя. В процессе оттаивания горячие пары хладона R12 подаются в испаритель из коллектора, объединяющего калачи первого вертикального ряда на торцевой стороне, противоположной основным подводящим трубам .

Перед испарителем расположены два вентилятора, обеспечивающие его обдув и циркуляцию воздуха в грузовом помещении вагона .

Общая подача воздуха вентиляторами 4000 м3/ч. У противоположной стороны испарителя смонтированы три электронагревательных элемента мощностью по 2 кВт для отопления грузового помещения .

Рис. 2.29. Испаритель-воздухоохладитель секций ZB-5 и АРВ

Масса испарителя 66 кг, габаритные размеры 1265 100 525 мм .

Воздухоохладитель холодильной установки ВР (рис. 2.30) поверхностью 175 м2 состоит из горизонтально расположенных в стойках 1 медных труб диаметром 15 мм. Трубы объединены в змеевики калачами, припаянными латунью. Пластинчатые ребра на трубах латунные .

Шаг ребер неодинаковый — от 6 до 24 мм. 28 змеевиков составляют 14 секций, расположенных в два вертикальных ряда. Наружная поверхность секций луженая, толщина покрытия 0,03—0,05 мм .

Парожидкостная смесь хладона R12 поступает в змеевики через два распределителя 3 жидкости, а пары отводятся через два газовых коллектора 2 с фланцами 4. Распределители предназначены для равномерной раздачи хладагента в секции испарителя. В крышке распределителя по периметру расположены отверстия, в которые впаяны 14 медных труб для подвода хладона R12 к змеевикам. Распределители и коллекторы присоединены к змеевикам в шахматном порядке. Такая компоновка разделяет воздухоохладитель на секции, параллельно работающие для каждой из двух холодильных машин. Секции объединены вертикальными стальными стойками 1, скрепленными двумя съемными боковыми листами. Для монтажа и крепления испаритель имеет крюк 5 и кронштейны 6, 7. Габаритные размеры аппарата 2270 930 976 мм .

Рис. 2.30. Воздухоохладитель установки BP

Воздух прогоняется электровентилятором мощностью 2,2 кВт .

Электронагреватель мощностью 16,2 кВт нагревает воздух в грузовом помещении при перевозке грузов при низких температурах наружного воздуха .

Воздухоохладители вагонов с кондиционированием воздуха представляют собой сочетание испарителя, электрического и водяного калориферов. Таким образом, весь агрегат правильнее было бы называть отопительно-охладительным. В технической документации на вагон 47К этот агрегат назван отвлеченно: крышевой. В обиходе же, чтобы подчеркнуть доминирующую роль испарителя, наибольшее распространение получило название этого агрегата — воздухоохладитель .

Конструктивно воздухоохладители (испарители) установок кондиционирования воздуха различных вагонов резко отличаются друг от друга, хотя работают на одном и том же принципе .

Воздухоохладитель установки MAB-II (рис. 2.31) в сборе с калориферами и вентилятором представляет собой сложный агрегат массой 550 кг, в комплект которого входит спаренный центробеж

<

Рис. 2.31. Воздухоохладитель установки MAB-II

ный вентилятор 7 с электродвигателем 8 мощностью 1,7 кВт; испаритель 10, водяной калорифер 11 с патрубками 1, электрический калорифер 12 с нагревательными элементами 13 и плавким предохранителем от перегрева воздуха свыше 70 °С .

Внизу воздухоохладитель снабжен поддоном 3 для сбора конденсата влаги, выделяющегося из охлаждаемого воздуха. Сверху на кожухе предусмотрены два рымболта 4 для монтажа и демонтажа воздухоохладителя краном, так как он имеет массу 141,5 кг .

Состоит воздухоохладитель из двух секций змеевиков 5, расположенных в шахматном порядке и образующих десять «этажей» по 10—12 трубок в каждом горизонтальном ряду. Подвод жидкого хладагента в воздухоохладитель осуществляется по трубе 14, а отвод — по трубе 15. Подачу жидкого хладагента в змеевики осуществляет распределитель 6, а дозировку подачи агента — ТРВ, термочувствительный патрон 2 которого плотно прикреплен к трубе. С улиткой вентилятора воздухоохладитель соединен посредством мягкой гармоники 9 .

Общая площадь поверхности теплопередачи воздухоохладителя, состоящего из 110 трубок, — 100 м2, что обеспечивает охлаждение поступающего с улицы воздуха более чем на 10 °С .

2.3.7. Характерные неисправности теплообменных аппаратов Характерные дефекты конденсаторов хладоновых холодильных машин: износ и протирание трубопроводов и труб аппаратов в местах их соприкасания с конструкционными несущими элементами, утечки хладагента по калачам и соединениям, а также образование плотных трудно удаляемых отложений внутри труб. Последнее объясняется применением недостаточно чистых хладагентов, смазочных масел и уплотнительно-прокладочных материалов, а также наличием нежелательно уносимых хладагентом примесей в цеолите, которым заполняют фильтры-осушители холодильных машин .

В теплообменных аппаратах хладоновых установок наблюдаются явления частичной внешней коррозии труб. Это объясняется эксплуатацией вагонов в различных климатических зонах, в том числе на участках дорог в районах с развитой нефтехимической промышленностью, а также на подъездных путях морских портов и на паромных переправах .

У некоторых холодильных машин выпуск воздуха из системы осуществляется ослаблением крепежных болтов фланца конденсатора. При повторных затяжках болтов прокладки утрачивают упругость и начинают пропускать хладагент. Замена прокладок приводит к потере части хладагента и необходимости вакуумирования установки перед дозаправкой .

2.3.8. Расчет испарителей Тепловой расчет испарителей, так же как и конденсаторов, состоит в определении площади теплопередающей поверхности Fи, обеспечивающей снятие тепловой нагрузки испарителя Q0, т.е. реализацию холодопроизводительности машины. Для испарителей-воздухоохладителей коэффициент теплоотдачи от стенки к хладагенту (хладону) при пузырьковом режиме его кипения, характерном для процесса испарения в холодильных машинах при малых плотностях теплового потока qи = Q0/Fи, определяют по формуле:

и = Cqи,15 (w) n, 0 (2.18) где — плотность жидкого хладагента, кг/м3; w — скорость течения хладагента, w = 0,05 0,5 м/с .

Коэффициент С и показатель степени п зависят от типа хладагента: для R12 С = 23,4, а для R22 С = 32,0; показатель степени n для обоих хладагентов равен 0,47 .

При более высоком уровне qи коэффициент теплоотдачи определяют в виде

–  –  –

Средние значения коэффициента теплоотдачи при кипении хладонов составляют 1500—2000 Вт/(м2·К) .

Особенность работы и расчета испарителей-воздухоохладителей связана с характером процесса тепломассообмена при охлаждении влажного воздуха. В этом случае конденсация влаги из охлаждаемого воздуха приводит к выпадению и осаждению на наружной теплопередающей поверхности испарителя инея («снеговая шуба»), что существенно ухудшает процесс теплопередачи .

Коэффициент теплоотдачи от влажного воздуха к стенке оребренной поверхности трубного пучка, учитывающий выделение влаги в процессе охлаждения, определяют по формуле:

(2.20) ' в = в где в — коэффициент теплоотдачи для сухого воздуха; — коэффициент влаговыделения при конденсации влаги .

Коэффициент теплоотдачи для сухого воздуха для испарителей воздухоохладителей транспортных холодильных установок составляет 30—50 Вт/(м2·К) .

Коэффициент влаговыделения при температуре наружной поверхности испарителя tн находят в виде = 1 + [(d1 d н ) /(t1 t н )], (2.21) где t1 — начальная температура охлаждаемого воздуха, °С; d1 — влагосодержание, кг влаги/ кг сухого воздуха; dн — влагосодержание охлаждаемого воздуха при температуре tн, кг влаги/ кг сухого воздуха; — коэффициент, зависящий от tн (при tн 0 °С; = 2500;

при tн 0 °С; = 2835) .

При определении коэффициента теплопередачи испарителя-воздухоохладителя необходимо учитывать термическое сопротивление теплопроводности слоя инея Rин = инин. Толщина слоя, зависящая от условий работы испарителя (от характера охлаждаемого груза, его тепловлажностного режима и параметров наружного воздуха), не должна превышать 5—6 мм. Коэффициент теплопроводности слоя инея при начальной относительной влажности воздуха 70—80 %, скорости его движения 4—6 м/с и частых оттаиваниях принимают равным 0,15 Вт/(м·К) .

Помимо увеличения термического сопротивления теплопроводности, слой инея ухудшает эффективность оребрения наружной поверхности испарителя-воздухоохладителя. В этом случае параметр т, определяющий коэффициент эффективности ребра, находят по формуле:

m = 2 /[(1 / 'в ) + ( ин / н )] p p. (2.22)

Средние значения коэффициента теплопередачи для испарителейвоздухоохладителей холодильных машин, работающих на R12 или R22, при чистой наружной поверхности составляют 20—35 Вт/(м2·К) .

Гидромеханический расчёт испарителей, как и конденсаторов, состоит в определении потерь давления (сопротивлений) при движении хладагента, или охлаждающего воздуха, а также необходимой мощности вентиляторов охлаждающего воздуха .

Пример. Рассчитать поверхность хладонового воздухоохладителя холодильной установки рефрижераторного вагона при полной нагрузке Q0 = 14 кВт для режима перевозки мороженых грузов (температура воздуха в грузовом помещении –20 °С). Расход воздуха через воздухоохладитель задан V=10000 м3/ч. По справочным данным, при средней температуре воздуха –20 °С плотность его =1,39 кг/м3, удельная теплоемкость ср= 1,005 кДж/(кг·К) .

Охлаждение воздуха в воздухоохладителе Q0 3,6 14 3,6 = 3,6 o С .

t = = 1,39 1,005 Vc p Расчетную температуру воздуха на входе в воздухоохладитель принимаем t1 = –19 °С. Тогда температура воздуха на выходе t2 = – 22,6 °С .

Расчетная температура кипения хладона R12 в воздухоохладителе принята t0 = –26 °С .

Среднелогарифмическая разность температур воздуха и кипящего хладагента

–  –  –

Для ребристого воздухоохладителя с диаметром труб 14—16 мм и расстоянием между ними 30—40 мм при средней скорости воздуха в живом сечении 3,5—4,5 м/с коэффициент теплопередачи находится в пределах 30—45 Вт/(м2·K). Принимаем k =35 Вт/(м2·К) .

В этих условиях допустимый удельный тепловой поток

–  –  –

Учитывая наличие инея на воздухоохладителе при перевозке мороженых грузов, снизим расчетную величину удельного потока на 30 %, т.е. до 122 Вт/м2. Тогда требуемая теплопередающая поверхность воздухоохладителя

–  –  –

Иногда дополнительно проверяют достаточность расчетной поверхности испарителя для работы холодильной установки в режиме охлаждения плодоовощей при температуре поступающего воздуха +5 °С .

2.3.9. Вспомогательные аппараты Холодильные установки снабжены вспомогательными аппаратами и арматурой. К вспомогательным аппаратам относятся: ресиверы, фильтры, переохладители, обратные клапаны, вентиляторы и др .

Ресивер предназначен для сбора жидкого хладагента, поступающего из конденсатора, и накопления его для непрерывной и равномерной подачи в испаритель. Ресивер — это цилиндрический сосуд, на нем установлены выходной патрубок с вентилями. Ресивер снабжен смотровыми стеклами для наблюдения за количеством хладагента. Емкость ресивера выбирается из расчета заполнения его хладагентом при работе установки на 3/4 объема. Располагается ресивер обычно вблизи конденсатора, большей частью горизонтально с небольшим наклоном в сторону выпускного патрубка .

На FAL-056/7 ресивер вместимостью 16 кг выполнен из алюминиевого сплава. Этот запас хладагента обеспечивает надежную работу холодильного агрегата. Два смотровых стекла на ресивере служат для проверки уровня жидкого хладагента. Масса порожнего ресивера около 10 кг, габаритные размеры 210 478 мм. рабочее давление 1,6 МПа. Ресивер испытывают водой под давлением 2,1 МПа и азотно-хладоновой смесью давлением 1,6 МПа .

Ресивер хладоновой установки ВР (рис. 2.32) выполнен в виде горизонтального цилиндрического сосуда с приваренными плоским и сферическим днищами. Стальной корпус 1 диаметром 273 мм имеет четыре лапы 7 для крепления к раме холодильной машины и кронштейн 6, на котором устанавливается электродвигатель вентилятора конденсатора .

В бобышки корпуса ввернуты входной и выходной угловые запорные вентили 5; к входному вентилю подведена труба от конденсатора, к выходному — от фильтра-осушителя. Воздух из внутренней полости ресивера удаляют через пробку 4. Уровень хладагента контролируют по смотровому рифленому стеклу 3, прижатому болтами к корпусу крышкой 2 с резиновой и паронитовой прокладками. Вместимость ресивера 30 л .

Для защиты от недопустимого повышения давления при высокой наружной температуре служит предохранительная плавкая пробка 8, ввернутая в бобышку нижней части корпуса. После изготовления или ремонта ресивер испытывают на прочность водой давлением 1,9 МПа и на герметичность — воздухом давлением 1,5 МПа .

Ресивер установки МАВ-II (рис. 2.33) представляет собой металлический сосуд сварной конструкции, работающий под большим давлением 1,8 МПа. Он может вместить 34 л жидкого агента .

–  –  –

трубопроводы крепятся двумя накидными гайками 2. Стрелка на корпусе фильтра указывает направление потока хладагента .

Фильтр-осушитель С12-120 (рис. 2.35) служит для поглощения влаги, содержащейся в хладагенте, а также для его очистки от механических примесей. В холодильном агрегате FAL-056/7 на жидкостном трубопроводе перед жидкостным магнитным вентилем параллельно установлены два фильтра-осушителя типа С12-120 .

Фильтр-осушитель состоит из цилиндрического корпуса 2, заполненного влагопоглощающим веществом — цеолитом 1 .

Цеолит-синтетический силикат алюминия состоит из кристаллических песчинок, соединенных связующей глиной. В верхнюю часть корпуса фильтра-осушителя ввертывается патрубок 6, который через нажимную пружину 5 и нажимную тарель 4 уплотняет цеолит. В нижнюю часть корпуса фильтра ввертывается патрубок с фильтрующим конусом 3, являющимся хорошим фильтрующим элементом для улавливания механических частиц. Фильтры-осушители устанавливают вертикально стрелкой вниз, нанесенной на корпусе. Крепятся они на жидкостном трубопроводе накидными гайками М 18 1,5 .

Новый фильтр-осушитель с обеих сторон закрывается заглушками и заполняется азотом. При ослаблении одной из Рис. 2.35. Фильтр-осушитель С12-120 заглушек должен быть слышен шипящий звук выходящего азота, что указывает на исправность фильтраосушителя .

Насыщенные влагой или загрязненные фильтры-осушители следует заменить новыми. При насыщении фильтра-осушителя и невозможности дальнейшего поглощения им влаги из системы может произойти замерзание терморегулирующего вентиля. Состояние влажности хладагента определяется по смотровому стеклу с индикатором влаги, устанавливаемому после фильтра-осушителя. В зависимости от содержания влаги в хладагенте после фильтра-осушителя изменяется цвет индикаторной бумаги, помещенной в корпусе со стороны смотрового стекла. Изменение цвета индикатора зависит также от температуры хладагента. Значения содержания влаги в зависимости от температуры и цвет индикации указаны в табл. 2.13 .

Таблица 2.13

–  –  –

В корпусе помещены фильтр 6 из стального перфорированного листа толщиной 0,5 мм. обвернутого техническим сукном и латунной сеткой с ячейками 0,56 мм, а также гильза 4, осушителя, которая состоит из стальной обечайки с отверстиями 3, кольца 1 и сетки 2 по торцам. Внутрь гильзы засыпают 200 г цеолита (влагопоглощающего вещества). Пружина 7, опирающаяся на крышку 8, удерживает фильтр в сборе. Для крепления к раме холодильной машины предусмотрен кронштейн. Собранный фильтр-осушитель испытывают под водой хладоном R12 давлением 1.2 МПа .

Фильтр-осушитель в установке МАВ-II такой же по конструкции, как в холодильно-нагревательной установке FAL-056/7 (см. рис. 2.34) .

Теплообменник (рис. 2.37) предназначен для перегрева паров хладагента, отсасываемых из испарителя в компрессор, и переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем .

Теплообменник представляет собой стальной цилиндр 1 со сферическими днищами, внутри которого помещен змеевик 2 из медной трубы. Жидкий хладагент из конденсатора поступает по трубе 4, проходит по змеевику и, встречаясь с холодными парами, идущими из испарителя через патрубок 3, несколько охлаждается, что способствует более экономичной работе установки. Теплообменник располагается внутри вагона или под вагоном и изолируется от внешней среды .

В холодильной установке ВР он изготовлен из стальной трубы диаметром 108 мм, к которой приварены два сферических донышка и лапы для крепления к раме холодильной машины. Переохлаждаемый хладагент поступает в змеевик Рис 2.37. Теплообменник 2 через патрубок в донышке и выходит через штуцер. Змеевик выполнен из медной трубы диаметром 20 мм и имеет 22 витка. Парожидкостная смесь хладагента после испарителя поступает через патрубок донышка внутрь аппарата, омывает змеевик и всасывается компрессором из противоположного патрубка. Рабочая поверхность теплообменника 0,3 м2, скорость хладона R12 в змеевике 0,8м/с, пара — 8-10 м/с .

Каплеотделитель. Стенки змеевика воздухоохладителя имеют температуру значительно ниже температуры проходящего сквозь него воздуха, поэтому на поверхности трубок будет конденсироваться влага, содержащаяся в воздухе. Капли конденсата могут сдуваться с ребер и змеевика охладителя и попадать в вентиляционный канал. В установках кондиционирования воздуха купейных вагонов для улавливания влаги предусмотрен каплеотделитель (элиминатор). В вагоне постройки заводов Германии элиминатор, например, состоит из 40 волнообразных стальных пластинок 1 (рис. 2.38, а), насаженных с дистанционными втулками 3 на стяжной болт 4 и вертикально расположенных за змеевиками воздухоохладителя. Увлекаемые воздушным потоком капли конденсата под действием инерции сохраняют прямолинейное движение, налетают на пластинки с приваренными к ним ребрами 2 и стекают вниз. В вагонах ставят также элиминаторы, подобные показанному на рис. 2.38, б .

Чтобы удалить скопившуюся воду, которая стекает с пластин элиминатора, под воздухоохладителем установлен стальной поддон. Вода со змеевика и пластин элиминатора попадает в поддон и по трубке вытекает под вагон .

Рис. 2.38. Каплеотделители

Обратный клапан (рис. 2.39) пропускает поток газообразного хладона только в одном направлении и не допускает перетечки хладона во время пуска холодильной установки из конденсатора во всасывающую полость компрессора. Таким образом компрессор разгружается при пуске. Во время пуска (соленоидный вентиль на байпасной линии открыт) клапан 2 закрывается за счет разности давлений и препятствует проходу хладо- Рис. 2.39. Обратный клапан на из конденсатора в байпасную линию .

Клапан 2 работает в направляющих 4 и прижимается к седлу пружиной 3. В корпусе 1 с крышкой 5 предусмотрена пробка для выпуска воздуха из системы .

Трубопроводы холодильной установки изготавливают из медных труб с возможно меньшим количеством соединений. Трубы большого диаметра соединяют фланцами с прокладками из паронита, пропитанного глицерином. Трубы небольшого диаметра могут соединяться на резьбе при помощи накидных гаек. Для этого трубу отбортовывают под углом 45° и отбортованный конец прижимают гайкой к штуцеру. Если по условиям монтажа разъединения не требуется, трубы малого диаметра спаивают .

Запорная арматура. В холодильных установках применяют угловые и проходные вентили. Проходной вентиль (рис. 2.40) состоит из латунного корпуса 1 и крышки 3, прижимаемой гайкой 2. Между корпусом и крышкой зажата мембрана 7, отделяющая внутреннюю полость вентиля от внешней среды (атмосферы). При вращении маховика 4 по часовой стрелке головка шпинделя 5 через пятник 6 нажимает на мембрану, которая в свою очередь Рис. 2.40. Мембранный проходной действует на шток 9, перекрывающий вентиль проходное отверстие вентиля. При от

–  –  –

Он установлен сбоку на картере компрессора и состоит из корпуса 3, шпинделя 4 с сальниковым уплотнением 5, закрываемым защитным колпачком 2 и накидной гайки 1 M 12 1,5 для подключения патрубка маслозаправочного шланга .

Ручной запорный вентиль является бессальниковым проходным вентилем и устанавливается перед ресивером. Он состоит из корпуса, буксы, в которой размещены шпиндель, диафрагмы, клапана и пружины. Полость корпуса отделена от буксы диафрагмой, чем достигается высокая плотность такого типа бессальниковых вентилей .

Проходной запорный вентиль впаивает- Рис 2.42. Угловой вентиль для заправки маслом ся в нагнетательный трубопровод .

В установке МАВ-II широко используются два типа запорных вентилей .

Стальной корпус углового вентиля (рис. 2.43, а) состоит из двух частей. Это сделано для удобства сборки. Клапан 1 имеет форму двух усеченных конусов, наклонные поверхности которых являются запирающими. Если поворачивать шток по часовой стрелке за хвостовик, то клапан, опускаясь вниз, упрется в седло и преградит путь хладону .

Чтобы хладагент не просачивался по резьбе наружу, вставлено набивочное уплотнительное кольцо, прижимаемое сверху втулкой .

Если необходимо открыть вентиль, то вывинчивается хвостовик клапана против часовой стрелки до отказа. В этом случае головка плотно прижмется к верхнему седлу и будет дополнительная гарантия, что утечки хладона R12 в месте выхода штока из корпуса не произойдет. Маховичка на вентиле нет. Чтобы не повредить набивочное уплотнительное кольцо, необходимо перед поворотом хвостовика клапана ослабить с помощью ключа втулку 3, а после поворота завернуть ее до отказа. Квадратная часть штока ограждается защитным колпачком 4, который навинчивается на корпус 2 .

Для отключения манометров используются вентили мембранного типа. В них мембрана 3 (рис. 2.43, б) изолирует нижнюю клапанную часть от верхней силовой. Возвратная пружина 6 при открытом положении вентиля удерживает клапан 4 в приподнятом полоРис. 2.43. Запорные вентили установки МАВ-II: а — угловой вентиль в закрытом положении; б и в — мембранный вентиль соответственно в открытом и закрытом положениях жении, что обеспечивает свободный проход газообразному или жидкому хладону по каналам корпуса 5. Для закрытия вентиля маховик 2 ввинчивают вниз до упора. При этом мембрана прогибается и сферический конец стержня маховика, преодолевая усилие пружины, прижимает клапан к седлу. Края мембраны герметично прижаты к корпусу вентиля накидной гайкой 1 .

Мембранный вентиль по конструкции несколько сложнее углового, он отличается надежностью и практически не требует ухода .

Вентиляторы подбирают по требуемому расходу воздуха и напору. Развиваемый вентилятором напор (давление) должен быть достаточным для преодоления всех сопротивлений во всасывающей и нагнетательной воздушной сети и компенсации потерь динамического давления при выходе воздуха из сети в атмосферу. Сопротивление сети складывается из сопротивления трения о стенки труб, воздуховодов, а также местных сопротивлений (изгибы, изменение сечений, ответвления и др.) .

ГЛАВА 3. РЕГУЛИРОВАНИЕ .

АВТОМАТИЗАЦИЯ РАБОТЫ .

ЗАЩИТА ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН

И УСТАНОВОК КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ

ВОЗДУХА

3.1. Принципы автоматизации холодильных установок Параметры окружающей среды — температура, влажность, направление и сила ветра, осадки, солнечная радиация непрерывно изменяются в течение суток, а также вследствие быстрого перемещения вагона. Соответственно изменяется и тепловая нагрузка на вагон. Чтобы в этих условиях поддерживать стабильные параметры воздуха внутри вагона, необходимо непрерывно изменять производительность системы охлаждения (летом) или отопления (зимой), а если это необходимо, то и производительность системы вентиляции. Следовательно, как бы совершенны ни были сами по себе системы вентиляции, отопления, охлаждения и электроснабжения и как бы хорошо ни были согласованы их параметры между собой и с тепловыми нагрузками на вагон, установка кондиционирования воздуха не сможет обеспечить комфортных условий в вагоне, если её управление не будет автоматизировано, а холодильная машина обеспечивать требуемую тепловую обработку скоропортящегося груза и поддерживавать заданный температурный режим охлаждаемого помещения .

На рефрижераторном подвижном составе применяются холодильные установки, автоматизированные полностью или частично. Степень автоматизации холодильной установки выбирается в зависимости от ее конструкции, размеров и условий эксплуатации .

В полностью автоматизированных установках пуск, отключение машин и регулирование холодопроизводительности осуществляются автоматически без вмешательства обслуживающего персонала .

Такими установками оборудованы АРВ и секции ZB-5. Для полной автоматизации требуются большие первоначальные затраты и последующие расходы на обслуживание сложных аппаратов и приборов. Однако полная автоматизация холодильных установок АРВ позволила отказаться от сопровождения вагонов в пути следования обслуживающим персоналом и перейти на периодическое их техническое обслуживание на специализированных пунктах (ПТО АРВ) .

При эксплуатации частично автоматизированных холодильных установок необходимо постоянное дежурство обслуживающего персонала. Наличие персонала позволяет отказаться от автоматизации включения и выключения холодильной машины, процесса оттаивания воздухоохладителя и др. В результате достигается значительное снижение первоначальных затрат. Защитная же автоматика в таких машинах должна предусматриваться в полном объеме, как и для полностью автоматизированной установки .

Из частично автоматизированных установок условно выделяют полуавтоматизированные установки, в которых включение и выключение оборудования выполняет вручную механик, а поддержание установленного режима работы осуществляют приборы автоматики .

К полуавтоматизированным холодильным установкам относятся установки 5- вагонной секции БМЗ .

Автоматизированные холодильные установки всегда работают в оптимальном режиме. Это позволяет сократить время достижения требуемой температуры в грузовом помещении, увеличить за счет этого межремонтные сроки эксплуатации оборудования и снизить расход электроэнергии. Автоматизированная холодильная установка точнее поддерживает заданный температурный режим в охлаждаемом помещении, чего невозможно достигнуть при ручном регулировании. Это позволяет сохранить качество перевозимых грузов и уменьшить их потери при транспортировке. Система автоматизации надежно защищает холодильную установку от опасных режимов работы, увеличивая срок ее службы и обеспечивая безопасность для обслуживающего персонала. Автоматизация повышает культуру производства, улучшает и облегчает условия труда обслуживающего персонала. Практически обязанности поездной бригады сводятся к периодическим осмотрам и проверкам режима работы оборудования и к устранению выявленных неисправностей .

Естественно, системы автоматики различны.

Применительно к системам автоматики установки кондиционирования воздуха можно классифицировать по трем признакам:

по регулируемым параметрам воздуха: по температуре или по влажности, или по обоим этим параметрам, т.е. по теплосодержанию;

по характеру процесса обработки воздуха: мокрые камеры увлажнения и осушки с непосредственным разбрызгиванием и фильтрацией паровоздушной смеси, или камеры со смачиванием поверхности и также непосредственным тепломассообменом, или камеры с применением теплообмена через холодную (или горячую) стенку, охлаждаемую холодной водой или рассолом (нагреваемую горячей водой или рассолом), или камеры с воздухоохладителями непосредственного охлаждения, или камеры с твердыми или жидкими влагопоглотителями — адсорбентами;

по схеме обработки воздуха: прямоточные камеры (без использования рециркуляции), или камеры с постоянной или переменной величиной первичной рециркуляции, или камеры с двойной рециркуляцией постоянной или переменной .

Специальное устройство для регулирования влажности (специальная осушка воздуха осуществляется более глубоким его охлаждением, чем необходимо для поддержания температурного режима с последующим подогревом) в вагонных установках кондиционирования воздуха не применяется. Летом, когда требуется осушка воздуха, она выполняется одновременно с процессом его охлаждения в воздухоохладителе. Зимой, когда необходимо увлажнение воздуха, оно осуществляется за счет влаговыделения пассажиров .

Таким образом, по первому признаку процесс автоматического регулирования работы вагонных установок кондиционирования является наиболее простым и сводится к поддержанию температуры в помещениях вагона в заданных пределах .

Мокрые камеры, твердые и жидкие адсорбенты, теплообмен с помощью водяного или рассольного охлаждения в пассажирских вагонах не применяются. Из этого следует, что и по второму признаку системы автоматики вагонных кондиционеров довольно просты .

Ни переменная, ни тем более двойная рециркуляция как постоянная, так и переменная, в вагонах не применяется. Наличие рециркуляции с постоянным соотношением наружного и рециркуляционного воздуха усложняет лишь систему вентиляции, не внося каких-либо изменений в систему автоматического управления. Таким образом, и по третьему признаку, а значит, и в целом системы автоматики установок кондиционирования пассажирских вагонов по сравнению с системами автоматики других кондиционеров как комфортных, так и технологических, являются относительно простыми. Для поддержания температуры в охлаждаемом помещении в заданном интерва ле приходится регулировать холодопроизводительность установки, рассчитанную на максимальную потребность в холоде. Регулирование может быть плавным или позиционным (ступенчатым) .

Плавное регулирование можно выполнить: плавным изменением частоты вращения вала компрессора; перепуском (байпасированием) пара из нагнетательной линии во всасывающую; изменением рабочего объема компрессора (в винтовых компрессорах); открытием всасывающего клапана на части хода поршня и др. Многие из перечисленных выше способов применяются редко из-за сложности их конструкционного осуществления или из-за значительных энергетических потерь .

Позиционное регулирование можно выполнять изменением коэффициента рабочего времени, т.е. изменением продолжительности работы холодильной установки за цикл. Этот способ широко применяется в системах с большой тепловой аккумулирующей способностью. Позиционное регулирование выполняется также ступенчатым изменением частоты вращения коленчатого вала компрессора, используя многоскоростные электродвигатели. Частоту вращения вала электродвигателя изменяют переключением полюсов статора. На рефрижераторном подвижном составе применяется регулирование холодопроизводительности изменением коэффициента рабочего времени. Цикличная работа холодильной установки достигается периодическими ее включениями и выключениями. Отношение времени работы холодильной установки р к общей продолжительности цикла называется коэффициентом рабочего времени: b = р/ .

Коэффициент рабочего времени можно также определить как отношение теплопритоков в охлаждаемое помещение Qт к холодопроизводительности установки Q0, т.е .

b = Qт/Q0 .

Температуру в охлаждаемом помещении рефрижераторных вагонов обычно регулируют периодическими включениями и отключениями холодильной установки с помощью двухпозиционного автоматического прибора — термостата (реле температуры) .

При цикличной работе температура в охлаждаемом помещении не остается постоянной, а изменяется в определенных пределах, которые зависят от настройки дифференциала термостата. При увеличении дифференциала продолжительность цикла и пределы колебания температуры увеличиваются. Когда температура в охлаждаемом помещении достигнет верхнего установленного предела, термостат включит холодильную установку. После того как температура в охлаждаемом помещении достигнет нижнего предела, термостат подает электрический импульс на отключение установки .

При увеличении теплопритоков в вагон продолжительность работы установки повышается .

3.2. Основные понятия об автоматическом регулировании Система автоматического управления — это совокупность объекта управления и управляющего устройства, осуществляющих какойнибудь процесс полностью или частично без вмешательства обслуживающего персонала. Объект управления — комплекс технических элементов, выполняющих основную технологическую задачу — характеризуется значениями некоторых величин на его входе и выходе. Если в качестве объекта управления рассматривать рефрижераторный вагон, то величиной на выходе будет температура в грузовом помещении tваг, а величиной на входе — холодопроизводительность холодильной машины Q0 .

Величину на выходе, которую требуется поддерживать в определенном интервале, называют регулируемым параметром и обозначают X0. Величина на входе объекта — это параметр, с помощью которого управляют значением величины на выходе .

Внешнее воздействие на объект управления, вызывающее отклонение регулируемого параметра от исходного значения Х0, называется нагрузкой. В данном случае это будут теплопритоки в вагон Qн. Действительное значение регулируемого параметра X под воздействием нагрузки Qн отклоняется от заданного значения X0. Такое отклонение называется рассогласованием: Х=Х – X0. Воздействие на объект, которое уменьшает рассогласование Х, является регулирующим воздействием. В нашем примере это будет холодопроизводительность машины Q0. Если Q0 = Qн, то Х = 0, а регулируемый параметр не изменяется: Х0 — const .

Устройство, воспринимающее рассогласование АХ и воздействующее на объект для уменьшения рассогласования, называется автоматическим регулятором, или просто регулятором .

Объект и регулятор образуют систему автоматическоРис. 3.1. Система автоматического го регулирования (рис. 3.1) .

регулирования Регулирование может выполняться по нагрузке и рассогласованию. В первом случае регулятор воспринимает изменение нагрузки и на столько же изменяет регулирующее воздействие, поддерживая равенство Q0 = Qн. Однако проще следить за отклонением регулируемого параметра Х0, т.е. изменять регулирующее воздействие Q0 в зависимости от значения Х .

Системы автоматизации различаются по своему назначению:

управления, сигнализации, защиты, регулирования и комбинированные. Между собой они отличаются составом элементов и связями между, ними .

Структурная схема автоматической системы определяет, из каких звеньев она состоит. Например, в систему автоматического регулирования входят объект регулирования и автоматический регулятор, состоящий из нескольких элементов — чувствительного элемента, задающего устройства, элемента сравнения, регулирующего органа и т.д .

На рис. 3.2 показана простая одноконтурная система автоматического регулирования, широко применяющаяся при автоматизации холодильных установок. Работа объекта характеризуется параметром X на выходе, по которому ведется регулирование. На объект воздействует внешняя нагрузка Qн. Управление осуществляется регулирующим воздействием Q0. Автоматический регулятор должен так изменять величину Q0, чтобы значение X. соответствовало заданному Х0. В системе имеются цепи прямой и обратной связи .

Цепь прямой связи служит для формирования и передачи к объекту регулирующего воздействия Q0; по цепи обратной связи поступает информация о ходе процесса. В цепь прямой связи вхо

<

Рис. 3.2. Структурная схема автоматического регулирования

дят усилитель (У), исполнительный механизм (ИМ) и регулирующий орган (РО). В цепь обратной связи включен чувствительный элемент (ЧЭ) .

Обе цепи замыкаются элементом сравнения (ЭС). В регуляторе могут не применяться отдельные элементы (усилитель, исполнительный механизм). Некоторые детали могут выполнять функции нескольких элементов .

Система работает следующим образом. Чувствительным элементом регулятор воспринимает регулируемый параметр X и преобразует его в величину Х1, удобную для дальнейшей передачи .

Эта преобразованная величина поступает в элемент сравнения, на другой вход которого подается сигнал Х2, представляющий собой задание регулятору от устройства 3. В элементе сравнения производится операция вычитания, в результате которой получается рассогласование Х = X – Х0 .

Сигнал Х заставляет работать остальные элементы схемы. В усилителе его мощность повышается до Х3 и воздействует на исполнительный механизм, который преобразует этот сигнал в удобный для использования вид энергии X4 и изменяет положение регулирующего органа. В результате изменяется поток энергии или вещества, подводимого к объекту, т.е. изменяется регулирующее воздействие .

По взятому для примера рефрижераторному вагону можно проследить за взаимодействием элементов структурной схемы (рис. 3.1 и 3.2) .

Температуру в вагоне X воспринимает термочувствительная система термостата, преобразует ее в давление Х1 и воздействует на пружину термостата ЭС, отрегулированную на определенное усилие сжатия винтом задающего устройства 3. При повышении температуры в вагоне tваг в результате теплопритоков Qн увеличивается рассогласование X .

При определенном значении tваг замыкаются контакты термостата, включающие электрическую систему управления холодильной машиной У, которая получает энергию Е от внешнего источника. Исполнительные механизмы ИМ электрической системы включают холодильную машину РО, которая воздействует величиной Qн на объект .

Структурные схемы других автоматических устройств можно получить из рассмотренной схемы. Сигнализирующая система отличается от системы регулирования тем, что в ней нет исполнительного механизма. Цепь прямой связи разрывается, и сигнал Х3 подается обслуживающему персоналу (звонок, включение сигнальной лампы), который и должен произвести регулирование. В системе автоматической защиты вместо исполнительного механизма и регулирующего органа имеется устройство управления, которое отключает холодильную установку. В системах сигнализации и защиты сигнал Х3 изменяется скачкообразно, когда величина X достигает заданного значения .

Автоматические регуляторы классифицируются по назначению:

регуляторы давления, температуры, уровня и т.д. Они различаются конструкцией чувствительного элемента .

Регуляторы бывают прямого и непрямого действия. Если мощность сигнала рассогласования достаточна для воздействия на регулирующий орган, регулятор считается прямодействующим. В регуляторах непрямого действия для привода регулирующего органа используется внешний источник энергии Е (электрический, пневматический, гидравлический, комбинированный), подводимой через усилитель мощности У .

В зависимости от способа воздействия на объект различают регуляторы плавного и позиционного (релейного) действия. В регуляторах плавного действия регулирующий орган может занять любое положение в пределах между максимальным и минимальным .

У позиционных регуляторов регулирующий орган может занимать два или несколько определенных положений .

По типу задающего элемента регуляторы бывают стабилизирующие, программные, следящие, оптимизирующие. Стабилизирующие регуляторы поддерживают регулируемую величину на постоянном заданном уровне. Программные регуляторы изменяют регулируемую величину по заранее намеченной программе, следящие — в зависимости от изменений какого-нибудь внешнего параметра, Оптимизирующие регуляторы, анализируя внешние параметры, обеспечивают оптимальное ведение процесса. В холодильных установках чаще применяются стабилизирующие регуляторы .

Система регулирования согласовывает характеристики отдельных элементов машины при изменений их холодопроизводительности .

Характеристики представляют собой зависимости холодопроизводительности, расхода энергии на работу компрессора и охлаждение конденсатора от внешних условий, т.е. от температуры окружающей среды. Они позволяют установить взаимную связь параметров компрессора, испарителя и конденсатора. Построение характеристик проводят по уравнениям теплового баланса системы «холодильная машина — охлаждаемое помещение» и энергетическим соотношениям, описывающим работу основных элементов машины с учетом изменения по времени параметров хладагента и окружающей среды. При этом балансовые и энергетические соотношения представляют в функции температуры охлаждаемого объекта (температуры кипения хладагента) и температуры окружающей среды (температуры конденсации хладагента) .

Процесс регулирования машины на требуемый режим охлаждения или на заданный температурный режим теоретически может быть реализован количественным или качественным способом. Первый предусматривает изменение расхода хладагента через испаритель, второй — изменение его параметров. Однако температура охлаждаемого объекта определяется температурой кипения хладагента, которая самоустанавливается в зависимости от холодопроизводительности компрессора, испарителя и конденсатора .

Поэтому процесс регулирования определяет не только баланс холодопроизводительности компрессора Qoк и испарителя Qои, но и температурный уровень отвода или подвода теплоты. Следовательно, регулирование паровой компрессорной машины представляет собой комбинированный процесс, сочетающий количественный и качественный способы .

Исполнительным органом системы регулирования (регулятором холодопроизводительности) служит дроссельный вентиль. Рабочий

–  –  –

Ступенчатое регулирование в машинах малой и средней холодопроизводительности в основном выполняют способом «пуск-остановка» с предельной частотой циклов до 5-6 в 1 ч; для многоступенчатых компрессоров эффективно используют отключение отдельных цилиндров путем отжатия всасывающих клапанов с помощью механических толкателей. Управление движением толкателей производят гидравлическими, пневматическими или электромагнитными приводами. Внедряется система электронного регулирования производительности с воздействием на всасывающие клапаны электромагнитного поля .

Примером ступенчатого пропорционального регулирования является регулирование температуры воздуха в вагоне летом, когда с увеличением теплопритока в вагон увеличивается холодопроизводительность холодильной установки (увеличиваются частоты вращения вала компрессора или включается большее количество его цилиндров). В этом случае импульсом, сигнализирующим необходимость увеличения холодопроизводительности, является дальнейшее повышение температуры воздуха в вагоне .

Пример пропорционального плавного регулирования — регулирование температуры воздуха в вагоне зимой, когда с увеличением теплопотерь вагона плавно увеличивается температура воды в котле водяного отопления. В этом случае импульсом, сигнализирующим необходимость повышения температуры воды в котле, является изменение температуры наружного воздуха .

Наиболее совершенным, но и наиболее сложным видом пропорционального регулирования является изодромное регулирование, основанное на применении чувствительной и гибкой обратной связи, благодаря которой регулируемый параметр изменяется в очень узких пределах или даже держится на практически постоянном уровне. Первоначально изодромное регулирование применялось для обеспечения постоянной скорости вращения деталей машин, откуда и получило свое название (по-гречески изо — постоянный, равный; дромос — бег, скорость). В настоящее время оно применяется в самых различных процессах, например, для автоматического вождения морских кораблей по заданному курсу .

Вследствие сложности аппаратуры, трудных условий ее работы при вибрации и тряске, а главное из-за отсутствия практической необходимости в предельно точном регулировании температуры воздуха, в установках кондиционирования воздуха вагонов изодромное регулирование не применяется .

При выборе способа регулирования необходимо учитывать начальные и эксплуатационные затраты, технологичность и надежность конструкции. Для оценки энергетической эффективности системы регулирования используют отношение холодопроизводительности компрессора при заданной степени регулирования к номинальной: = qop/qон = f(T0). Показатели сравнительной эффективности основных способов регулирования производительности поршневых компрессоров приведены на рис. 3.4. Для способов пуск-остановка (линия 1) и отжатие впускных клапанов (линия 2) характерны малые энергетические потери и практическая независимость от режима работы. При дросселировании на всасывании (линия 3) наблюдается резкое падение эффективности с ростом температуры кипения хладагента, поэтому этот способ применяют в компрессорах, которые работают в узком диапазоне давлений кипения. Байпасирование (линия 4) — наименее эффективный вариант регулирования, так как он связан с потерями энергии сжатого пара при его перепуске, повышением температуры всасывания хладагента, а следовательно, и температуры нагнетания;

энергетические потери при этом способе соответствуют степени уменьшения холодопроизводительности машины .

В холодильных машинах с винтовыми компрессорами используют следующие способы регулирования холодопроизводительности: дросселирование на всасывании, байпасирование, изменение частоты вращения вала, золотниковой системой .

Дросселирование обеспечивают автоматическим перекрытием дроссельного клапана, установленного на входе в компрессор. Эффективность этого способа ограничена снижением производительности до 70% Рис. 3.4. Энергетическая эффектив- от номинальной; при более глубоность основных способов регулироваком дросселировании существенно ния производительности поршневых снижается экономичность .

компрессоров Байпасирование осуществляют перепуском части хладагента через байпасный клапан со стороны нагнетания на всасывание .

Применение такого способа обычно ограничивают компрессорами сухого сжатия .

Наиболее экономичное регулирование путем отключения в процессе сжатия части объема рабочих полостей обеспечивает золотниковая система. Несмотря на усложнение конструкции компрессора, такая система открывает дополнительные схемные возможности усовершенствования паровых холодильных машин .

Автоматизация работы холодильной машины позволяет с высокой точностью поддерживать требуемый уровень параметров процесса охлаждения, отвечающий оптимальному технологическому режиму, а также частично или полностью исключить участие обслуживающего персонала в эксплуатации холодильного оборудования .

В паровых компрессорных машинах объектами автоматизации являются теплообменные аппараты, в частности степень заполнения испарителя жидким хладагентом и давление процесса конденсации .

Объективным и технически наиболее удобным показателем, отражающим степень заполнения испарителя, служит перегрев пара на выходе из него. Действительно, когда часть теплопередающей поверхности испарителя обеспечивает перегрев паров хладагента, уменьшение его подачи приводит к снижению степени заполнения, а следовательно, к росту перегрева. При этом повышение температуры перегрева сверх расчетного уровня ухудшает энергетические показатели машины и надежность ее работы. Подача хладагента в испаритель в количестве, превышающем возможности процесса теплопередачи, связана с переполнением испарителя и снижением перегрева. Последнее приводит к снижению холодопроизводительности машины, а в ряде случаев к работе компрессора на влажном паре, что может привести к гидравлическому удару .

Системы автоматического регулирования степени заполнения испарителя по перегреву паров хладагента выполняют плавными и позиционными (обычно двухступенчатыми). В качестве автоматического регулирования в плавных системах широко используют терморегулирующие вентили (ТРВ), в которых величину перегрева паров хладагента получают в виде разности между температурой пара, выходящего из испарителя, и температурой кипения хладагента. Терморегулирующие вентили, обеспечивающие процесс дросселирования хладагента от давления конденсации до давления испарения, устанавливают на линии между конденсатором и испарителем .

Принципиальная схема автоматического регулирования уровня хладагента в испарителе Рис. 3.5. Схема автоматического рес помощью ТРВ, используемая гулирования уровня хладагента в исв хладоновых машинах РПС, парителе с помощью ТРВ приведена на рис. 3.5. Чувствительный элемент измерительной головки 1 терморегулирующего вентиля, выполненный в виде мембраны 2 или сильфона, находится под воздействием разности давлений перегретого пара, соответствующего температуре перегрева, и хладагента на выходе из испарителя 7, отвечающего температуре кипения. Перегретый пар, который образуется в термосистеме, состоящей из термобаллона 6 и капилляра 3, поступает в пространство над мембраной; пространство под мембраной связывают уравнительной трубкой 4 с всасывающей линией компрессора 5. При этом уравнительную трубку присоединяют к всасывающей линии в месте установки термобаллона. В некоторых конструкциях в термобаллон вводят твердый поглотитель и всю термосистему заполняют газом .

Перемещение штока 12 в результате деформации чувствительного элемента при изменении температуры перегрева обеспечивает открытие или закрытие запорного клапана 11, регулирующего поступление жидкого хладагента из конденсатора в испаритель по линии 10. С помощью регулировочного винта 8 изменяют силу затяжки пружины 9 и, следовательно, необходимую величину температуры перегрева .

В процессе автоматического регулирования ТРВ должен обеспечить оптимальный уровень заполнения испарителя и устойчивость системы во всем требуемом диапазоне изменения холодопроизводительности, что особенно важно для холодильных машин рефрижераторного подвижного состава. Практически устойчивая работа системы ТРВ начинается при перегреве (3 6) К. Для расширения диапазона регулирования и повышения его устойчивости в системе может быть использовано несколько ТРВ .

Процесс автоматического регулирования давления конденсации хладагента в машинах с конденсаторами воздушного охлаждения осуществляют изменением скорости или расхода охлаждающего воздуха .

Технически его обеспечивают системой жалюзи или поворотных заслонок, использованием вентиляторов с изменяемым углом установки направляющих лопаток, применением двухскоростных электродвигателей, а также периодическим выключением вентиляторов. Изменение скорости или расхода охлаждающего воздуха приводит к изменению коэффициента теплопередачи конденсатора, а следовательно, к изменению температуры и давления процесса конденсации .

В ряде случаев повышения температуры конденсации добиваются частичным подтоплением поверхности конденсатора жидким хладагентом .

Приборы автоматического регулирования, помимо контроля параметров испарителя и конденсатора, поддерживают заданную температуру воздуха в охлаждаемом помещении, обеспечивают своевременное удаление инея («снеговой шубы») с поверхности испарителя, регулируют уровень масла в маслоотделителях и т.д. Работу системы регулирования сочетают с автоматической защитой, которая включает комплекс мер по безопасной эксплуатации холодильных машин и предупреждает аварийные режимы путем отключения машины .

Система автоматической защиты включает соответствующие датчики (реле защиты и устройства для преобразования импульсов от этих реле в сигнал остановки). В ряде случаев систему защиты дополняют блокировкой, которая исключает повторный пуск машины без устранения причины, вызвавшей срабатывание защиты .

В компрессорных холодильных машинах датчики системы защиты следят за уровнем максимального давления и температуры хладагента на нагнетании компрессора, минимального давления на всасывании, за давлением и температурой масла в системе смазки, за работой электродвигателя, исключающей его перегрузку или короткое замыкание. В систему, автоматической защиты может быть введена световая или звуковая сигнализация, оповещающая о достижении предельного значения контролируемой величины или приближения к опасному режиму работы машины .

3.3. Классификация и основные элементы приборов автоматики По назначению приборы автоматики можно разделить на четыре основные группы: регулирования, защиты, контроля, сигнализации .

Приборы автоматического регулирования обеспечивают включение или выключение холодильной установки и отдельных ее аппаратов, а также управляют процессами работы.

В холодильных установках подвижного состава приборы регулирования осуществляют следующие функции:

правильно заполняют испаритель хладагентом (терморегулирующие вентили и др.);

поддерживают температуру в охлаждаемых помещениях в заданных интервалах (термостаты, дуостаты);

регулируют давление в конденсаторе в заданном интервале (прессостаты);

обеспечивают своевременное оттаивание инея с испарителя (прессостаты, программные реле, термостаты);

открывают или прекращают подачу жидкого или парообразного хладагента (электромагнитные вентили, обратные клапаны);

ограничивают поступление хладагента в компрессор из испарителя (регуляторы давления всасывания) .

Приборы автоматической защиты выключают всю холодильную установку или отдельные аппараты при наступлении опасных режимов работы:

при достижении предельно допустимого давления нагнетания (прессостаты);

при вакууме на стороне всасывания (прессостаты);

при падении давления масла в системе смазки компрессора (реле разности давлений);

при низкой температуре масла в картере компрессора (термостаты) ;

при высокой температуре паров хладагента, сжатых в компрессоре (реле температуры);

при перегрузке электродвигателя или коротком замыкании (тепловые реле, автоматические выключатели, плавкие предохранители) .

Приборы автоматического контроля осуществляют измерения, а в некоторых случаях и записи определенных параметров работы холодильной установки, например температуры в охлаждаемом помещении (термограф), расхода электроэнергии (электросчетчик), времени работы оборудования (счетчики моточасов) и др .

Приборы автоматической сигнализации включают световые или звуковые сигналы при достижении заданного значения контролируемой величины или при приближении к опасному режиму работы машины .

Приборы автоматики состоят из следующих основных частей: чувствительного элемента (датчика), передающего механизма, регулирующего (рабочего) органа, устройства для настройки (задатчика) .

Чувствительный элемент воспринимает контролируемую величину (температуру, давление, уровень жидкости и т.п.) и преобразует ее в удобный вид энергии для дистанционной передачи .

Передающий механизм соединяет чувствительный элемент с регулирующим (рабочим) органом .

Регулирующий орган действует по сигналу чувствительного элемента. В приборах двухпозиционного действия (реле) рабочий орган может занимать только два положения. Например, электрические контакты реле давления (прессостата) или реле температуры (термостата) могут быть замкнуты или разомкнуты, клапан электромагнитного вентиля — закрыт или открыт. В приборах плавного (пропорционального) действия каждому изменению регулируемой величины соответствует перемещение регулирующего органа (например, плавное перемещение клапана регулирующего вентиля при изменении тепловой нагрузки на испаритель) .

Устройство для настройки прибора устанавливает заданное значение регулируемой или контролируемой величины. Отклонение регулируемой величины, не вызывающее перемещение регулирующего органа, называется зоной нечувствительности, или дифференциалом прибора .

Чувствительные элементы приборов давления выполняются в виде сильфонов и мембран. Сильфон представляет собой тонкостенную гофрированную трубку. Изготавливают сильфоны из латуни, бронзы, нержавеющей стали. При изменении давления в сильфоне длина его может значительно изменяться .

Мембраны изготавливают в виде круглых эластичных пластин, закрепленных по периметру. Мембраны могут быть упругие (металлические) и мягкие (резиновые, пластмассовые, из прорезиненных тканей) .

Рис. 3.6. Дилатометрические чувствительные элементы

Температурные чувствительные элементы выполняют в виде биметаллических пластин и термочувствительных систем с различными наполнителями. В элементах, основанных на расширении твердых тел при нагревании, температура преобразуется в механическое перемещение (дилатометрические элементы). Перемещение происходит за счет неодинаковых коэффициентов линейного расширения у различных металлов. На рис. 3.6 а, б показаны элементы с двумя металлическими деталями 1 и 2 из разного материала, на рис. 3.6 в, г — чувствительный элемент из биметалла, т.е. из двух слоев металлов, сваренных между собой .

В элементах с тепловым расширением жидкостей используется зависимость изменения объема жидкости от температуры. Датчики, заполненные ртутью (рис. 3.7, а, б), используются для преобразования температуры в электрический сигнал без промежуточной механической системы. Датчик на рис. 3.7, а имеет релейную характеристику, на рис. 3.7, б — плавную. Применявшиеся ранее на рефрижераторных поездах ртутноконтактные датчики температуры оказались недостаточно надежными, так как из-за вибраций и толчков на ходу появлялись разрывы ртутного столба и нарушалась электрическая цепь .

Кроме того, ртутно-контактные датчики рассчитаны на малую электрическую мощность сигнала .

Рис. 3.7. Жидкостныетермочувствительные элементы

3.4. Регуляторы заполнения испарителя хладагентом Испаритель работает наиболее эффективно, когда вся его теплопередающая поверхность омывается кипящим хладагентом. Чтобы правильно заполнить испаритель, регулирующий вентиль должен подавать в единицу времени такое количество хладагента, какое успевает откачать компрессор за это же время. Если в испаритель подавать хладагента меньше, то в нем произойдут следующие явления: понизится уровень жидкости; увеличится перегрев паров на выходе, так как удлинится их путь и увеличится время соприкосновения с теплопередающей поверхностью; понизится давление, поскольку с уменьшением поверхности теплопередачи образуется меньше пара; повысится уровень жидкого хладагента в линейном ресивере. При чрезмерном открытии регулирующего вентиля в испарителе произойдут противоположные явления .

Автоматический регулятор может реагировать на любое из перечисленных явлений и воздействовать на регулирующий орган, увеличивая или уменьшая подачу хладагента. В зависимости от того, на какое из перечисленных явлений реагируют автоматические регулирующие вентили, они подразделяются на поплавковые (ПРВ), терморегулирующие (ТРВ), барорегулирующие (БРВ) .

В простейших холодильных машинах малой холодопроизводительности применяют дроссельные устройства (шайбы, капиллярные трубки) с постоянным поперечным сечением каналов. Их производительность зависит от разности давлений в конденсаторе и испарителе .

В холодильных машинах, имеющих в испарителе определенный уровень хладагента, чаще применяют поплавковые регулирующие вентили или поплавковые реле уровня (ПРУ). В змеевиковых испарителях нет определенного уровня жидкого хладагента. Правильное заполнение такого испарителя обеспечивает терморегулирующий вентиль .

Барорегулирующие вентили применяются в малых холодильных машинах для поддержания определенной температуры в охлаждаемом помещении, соответствующей отрегулированному давлению в испарителе. Основной недостатом БРВ — невозможность обеспечить правильное заполнение испарителя при переменной тепловой нагрузке, поэтому их применяют редко .

Поплавковые регулирующие вентили высокого давления устанавливают на линейном ресивере или на конденсаторе, когда нет ресивера. Правильное заполнение испарителя будет обеспечиваться только при стабильном заполнении установки хладагентом. При утечках хладагента испаритель недозаполняется. В связи с этим ПРВ высокого давления имеют ограниченное применение .

3.5. Терморегулирующие вентили Терморегулирующие вентили (ТРВ) предназначены для автоматического регулирования количества хладона, поступающего в испаритель в зависимости от перегрева его паров, выходящих из испарителя (перегрев — это разность между температурой кипения хладагента в испарителе и температурой паров на выходе из него). Процесс регулирования сопровождается дросселированием хладагента от давления конденсации (жидкий хладон) до давления кипения, при котором хладон существует в жидком и парообразном состояниях .

Для перехода хладона в парообразное состояние требуется подвод тепла извне — так называемая скрытая теплота парообразования .

Эта теплота подводится в испарителе от циркулирующего воздуха и увеличивается (на 1 кг хладона) при понижении температуры испарения. Объем всасываемых паров хладона в течение часа практически постоянен и даже несколько снижается при уменьшении давления всасывания из-за высокой текучести паров хладона. Вследствие этого для получения низких температур испарения необходимо снижать количество хладона, поступающего в испаритель. С понижением температуры испарения холодопроизводительность установки снижается, а с понижением температуры конденсации (более холодный хладон, поступающий к регулятору) возрастает. Поэтому терморегулирующий вентиль должен автоматически регулировать количество хладона, реагируя на температуру испарения и температуру паров на входе в компрессор .

ТРВ — регулятор прямого действия, т.е. регулятор без подвода энергии извне. Принцип работы ТРВ основан на использовании зависимости перегрева паров хладагента, выходящих из испарителя, от тепловой нагрузки на испаритель .

Если подавать определенное количество хладагента в испаритель, то при повышении тепловой нагрузки на него возрастает интенсивность кипения хладагента и не вся теплопередающая поверхность будет активно участвовать в работе, а перегрев на выходе из испарителя увеличится .

При снижении же нагрузки на испаритель процесс кипения замедляется, пары хладагента перенасыщаются и может насту- Рис. 3.8. Схема установки терморегупить «влажный ход» компрессо- лира с последующим его повреждением, при этом перегрев на выходе из испарителя уменьшается .

На рис. 3.8 показана принципиальная схема работы ТРВ .

Мембрана 4 терморегулирующего вентиля связана с клапаном 3, через который из жидкостного трубопровода 2 в испаритель 8 поступает хладагент. Сверху на мембрану действует давление наполнителя термочувствительной системы, воспринимающей температуру перегретого пара на выходе из испарителя, через термобаллон 7 и капиллярную трубку 5. Снизу на мембрану 4 действует давление испарения хладагента из уравнительной линии 6 и усилие регулировочной пружины 1. При отсутствии перегрева мембрана находится в нормальном состоянии и связанный с ней клапан под действием пружины 1 должен быть закрыт, в испаритель хладагент не поступает. Такое положение клапана должно соответствовать неработающему компрессору .

При увеличении перегрева давление наполнителя термочувствительной системы возрастает и воздействует на мембрану, которая прогибается и, преодолевая противодавление испарения и пружины, открывает клапан для прохода хладагента в испаритель. Воздействуя на регулировочную пружину, можно изменять начало открытия клапана .

Таким образом, уменьшение перегрева паров хладагента приводит к понижению температуры и давления в термочувствительной системе, поэтому клапан поднимается и уменьшает подачу хладагента в испаритель, а увеличение перегрева приводит к повышению температуры и давления термочувствительной системы, при этом клапан опускается, увеличивая поток хладагента в испаритель .

На холодильной установке FAL-056/7 установлен терморегулирующий вентиль 12ТРВ-10 (рис. 3.9), который состоит из трех частей: термосистемы, клапанного узла и узла регулировки (настройки). В термосистему, заполненную хладоном, входят термобаллон 15, капиллярная трубка 14 и головка вентиля 13 с мембраной. Термобаллон укреплен сверху на трубопроводе, выходящем из испарителя, и изолирован. Клапанный узел состоит из толкателя 8, сальника 6, клапана 10. Клапан перекрывает седло 9, через которое дросселируется жидкий хладагент. Узел настройки состоит из регулировочной пружины 4 со стаканом 11, винта 13 настройки со втулкой 2 и штуцера 1, колпачка 12 .

В корпусе 5 имеются два отверстия для присоединения ТРВ (впаивания) в жидкостной трубопровод перед распределителем жидкости испарителя и штуцер для подключения уравнительной линии .

Рис. 3.9. Терморегулирующий вентиль 12 ТРВ-10

Предельный ход клапана 3 определяется величиной прогиба мембраны 7, а начало открытия его — величиной сжатия регулировочной пружины 4, которую можно регулировать с помощью винта 3 настройки и давления хладона термосистемы на мембрану в зависимости от температуры перегрева .

Техническая характеристика терморегулирующего вентиля 12 ТРВ-10 приведена ниже (таблица 3.1) Таблица 3.1

–  –  –

При нормальной работе ТРВ и установившемся режиме работы холодильной установки разность температуры грузового помещения и температуры испарения составляет 8 — 12 °С; трубопровод у испарителя до места установки термобаллона покрывается инеем;

всасывающий трубопровод у автоматического запорного вентиля должен быть сухим или слегка отпотевшим; обмерзание выходного соединительного трубопровода; хладон проходит через ТРВ с характерным шумом. Регулировка ТРВ осуществляется винтом 3 настройки после отворачивания колпачка 12 специальным ключом .

Вращение винта 3 настройки по часовой стрелке — перегрев повышается, а против часовой — уменьшается .

На холодильных установках секций ВР применяются регуляторы 12ТРВ-12 и 12ТРВ-16 (первые две цифры — обозначение хладо на R12, а последние указывают на номинальную холодопроизводительность). Холодопроизводительность определяется формой клапана для температуры испарения –15 °С, температуры конденсации 30 °С и наименьшем перегреве начала открытия клапана .

Устройство ТРВ приведено на рис. 3.10. Силовым элементом ТРВ является герметически замкнутая Рис. 3.10. Устройство ТРВ термочувствительная система, состоящая из термобаллона 9, капилляра 8, упругого элемента — сильфона 7, головки вентиля 6 и наполнителя. Термобаллон заполняется активированным углем и углекислым газом при определенном давлении. При повышении температуры баллона адсорбция углекислого газа в угле снижается, давление в замкнутой системе возрастает .

Если при этом давление паров хладагента, воспринимаемое уравнительной линией на выходе из испарителя 10, и сила сжатой пружины 2 меньше усилия, воспринимаемого сильфоном со стороны углекислого газа, то клапан 3 с помощью штоков 5 переместится на величину, пропорциональную перегреву. Количество хладагента, проходящее через вентиль, увеличивается, температура перегретых паров уменьшается, соответственно давление в термосистеме падает. Наличие линии внешнего уравнивания устраняет влияние гидравлического сопротивления испарителя и распределителя хладона по секциям испарителя 4 на величину перегрева начала открытия клапана, так как увеличение перегрева ухудшает работу испарителя и холодильной установки в целом. Однако для компрессора недопустима работа в режиме «влажного хода», при котором на линию всасывания попадает смесь жидкого и парообразного хладона, что вызывает гидравлические удары и кавитацию в цилиндрах компрессора. Поэтому важное значение имеет настройка перегрева начала открытия с помощью регулировочного винта 1. Нижний предел настройки перегрева в стандартных условиях допускается не более 1,5 °С, верхний предел — не менее 16 °С. Направление движения хладона через ТРВ и в системе показано стрелками .

На щите приборов смонтировано два вентиля (один рабочий, другой запасной). Рабочий диапазон температур от –20 до +50 °С .

На установке кондиционирования воздуха MAB-2 установлен ТРВ типа TEF-12 .

Техническая характеристика терморегулирующего вентиля TEF-12 приведена ниже (табл. 3.2) .

Таблица 3.2 Диапазон испарения -40 °С/ + 10 °С Номинальная производительность 17400 Вт/ч Перегрев (заводская регулировка) 4 °С при темп .

на щупе 0 °С Максимальная допустимая температура + 80 °С щупа Максимальное допустимое рабочее 2,2 МПа избыточное давление давление Максимальное допустимое давление 2,8 МПа избыточное давление испытания Терморегулирующий вентиль подавать в испаритель только такое количество жидкого хладагента, которое испаряется за счет восприятия тепла от проходящего через испаритель воздуха .

Это достигается следующим образом: (рис. 3.11). Сторона входа 1 и сторона выхода 2 разделены между собой форсункой 3 и иглой тарелки вентиля 4. Игла вентиля 4 соединена с сильфоном 5 путем нажимного штифта 6 .

Над мембраной 5 существует давление от сильфона 9, установленного на всасывающем трубопроводе за испарителем .

Под сильфоном 5 имеется изза уравнительного трубопровода давление, равное давлению на выходе испарителя .

Через форсунку 3 уменьшается давление жидкого хладагента. Испарение хладагента происходит за счет поглощения тепла от приточ- Рис. 3.11. Схема терморегулирующего вентиля TEF-12 ного воздуха. Трубопроводы охлаждаются. Наполнение щупа сужается, давление над сильфоном уменьшается, нажимной штифт приподнимает иглу клапана и таким образом впрыскивается меньшее хладагента. При той же подаче тепла меньше количество хладагента испаряется быстрее и пар хладагента перегревается в последней секции испарителя. Трубопровода и щуп нагреваются, наполнение щупа расширяется .

Посредством регулировочного шпинделя 8 и регулировочной пружины 7 устанавливается определенное противодавление относительно давления щупа. Этим достигается то, что впрыскивается всегда немного меньше хладагента, чем могло бы испаряться в испарителе, причем пар хладагента в последней секции испарителя нагревается ещё я покидает испаритель всегда в перегретом состояния. Для настройки терморегулирующего вентиля регулировочный шпиндель 8 необходимо поворачивать влево (против направления вращения часовой стрелки) до слышного щёлканья или до упора, а затем на 10±1 оборотов вправо (по направлению вращения часовой стрелки), у насадки для форсунки 3 это отвечает размеру для длины пружины в 34 мм. После этого подходящим прибором для измерения температуры необходимо измерить температуру всасывающего трубопровода в области термочувствительного элемента при работе установки в двухцилиндровом режиме (в месте измерения всасывающий трубопровод должен быть чистым до металлического блеска), причем одновременно необходимо производить отсчет температуры испарения на манометре низкого давления на приборной доске. Разность между измеренной температурой всасывающего трубопровода и отсчитанной температурой испарения является перегревом пара хладагента. При такой регулировке перегрев составляет около 10 °С. В случае отклонения измеренного перегрева от указанного можно подрегулировать перегрев. Поворачиванием установочного шпинделя 8 влево — против направления вращения часовой стрелки перегрев уменьшается, а поворачиванием вправо — увеличивается. Полный оборот шпинделя дает изменение в 0,5 °С. Нормальным образом терморегулирующий вентиль и всасывающий трубопровод на одной стороне вагона работают в двухцилиндровом режиме, если во время ремонтных работ не переключены зажимы магнитных вентилей в крышном агрегате. Для контроля необходимо проверить температуру трубопровода между магнитным вентилем и терморегулирующим вентилем. Терморегулирующий вентиль работает в двухцилиндровом режиме, причем соединительный трубопровод между ним и магнитным вентилем теплый. В заключение следует измерить перегрев с обеих сторон Установленный перегрев пара хладагента достаточен, если он как в двухцилиндровом режиме, так и в четырехцилиндровом режиме будет не менее 5 °С .

Если перегрев превышает 15 °С, то следует повернуть регулировочный шпиндель 8 на три оборота влево, после чего должно быть заметно уменьшение перегрева. Если же перегрев не уменьшается, то имеет место неисправность терморегулирующего вентиля или установки .

Время работы холодильной установки от начала включения, переключения на четырехцилиндровый режим или от дополнительной регулировки терморегулирующего вентиля до измерения температуры всасывающего трубопровода должно быть не менее 20 минут, чтобы при измерении или отсчете было достигнуто установившееся состояние. Во время измерения необходимо наблюдать за прибором для измерения температуры. В случае сильных колебаний температуры всасывающего трубопровода необходимо попытаться устранить эти колебания повышением перегрева (регулировочный шпиндель 8 повернуть на два оборота вправо). Колебания температуры всасывающего трубопровода вызываются колебаниями температуры потока всасываемого газа — перегрев потока всасываемого газа меняется постоянно. Если устранение колебаний температуры всасывающего трубопровода не удается, то необходимо заменить тепловую часть терморегулирующего вентиля. Колебания температуры перегрева допустимы до ±3 °С, но ниже 5 °С перегрев не допустим .

Если, например, на всасывающем трубопроводе температура составляет 15 °С, в то время как на манометре низкого давления давление испарения, равное 0,28 МПа = 6 °С температура испарения, то перегрев пара хладагента составляет 9 °С .

При колебаниях температуры всасывающего трубопровода между 13,5 °С и 16,5 °С при постоянной температуре испарения минимальная температура перегрева составляет 7,5 °С. После установки температуры перегрева необходимо навинтить колпачок 10, затянуть его и запломбировать .

–  –  –

Прессостат RT-1 фирмы «Данфосс» (рис. 3.13) применяется на рефрижераторных секциях ZB-5 для управления процессом оттаивания испарителя. Камера сильфона 1 соединяется трубопроводом со стороной всасывания холодильной установки .

Подвижной стержень 2 находится под действием двух сил, направленных встречно: снизу действует давление хладагента на сильфон, сверху — сила нажатия пружины 5, регулируемая вращением ручки 8 с винтом 6. Гайка 7, являющаяся верхним упором пружины, перемещается по винту, вследствие чего сжатие пружины изменяется. Контактная группа состоит из двух неподвижных контактов 12 и одного подвижно- Рис. 3.13. Прессостат RT-1 го 11, который всегда находится в замкнутом положении с одним из неподвижных под действием перекидной пружины 13. Контакты связаны с зажимами 10 для подключения электропроводов, которые вводят через втулку 9 .

При снижении давления в испарителе холодильной машины стержень опускается, верхний его упор 4 нажимает на подвижной контакт 11, и под действием резкого размыкания пружины 13 положение контактов меняется. Замыкание нижней пары контактов приводит к изменению в электрической схеме управления холодильной установкой, вследствие чего она переключается на режим оттаивания испарителя .

Если давление в испарителе повышается, стержень, преодолевая усилие пружины, перемещается вверх, гайка дифференциала 3 действует на подвижной контакт и переключает контакты .

Дифференциал прессостата, т.е. разность между давлениями включения и выключения, зависит от расстояния между упором 4

–  –  –

от недопустимо высокого давления нагнетания (свыше 1,85 ± 0,02 МПа избыточного давления); реле давления РД-1-ОМ5-01 (реле минимального давления) для защиты компрессора от недопустимо низкого давления всасывания (ниже 0,05 ± 0,005 МПа избыточного давления); реле давления РД-1-ОМ5-02 для включения и выключения вентиляторов конденсатора в диапазоне 0,6—1,0 МПа избыточного давления .

Реле давления РД-1-ОМ5 дано на рис. 3.15, б. Реле типа 01 отличается внешне от реле типов 02 и 05 большим размером кожуха сильфона, в остальном, кроме диапазона настройки и дифференциала, отличий в приборах нет (табл. 3.3) .

Рис. 3.15. Реле температуры (а) и давления (б): 1 — капиллярная трубка; 2 — кожух сильфона; 3 — сильфон; 4 — шток; 5 — шкала настройки дифференциала; 6 — шкала настройки диапазона; 7 — винт настройки дифференциала; 8 — винт настройки диапазона; 9 — корпус; 10 — контактная система; 11 — соединительный штепсель; 12 — термобаллон; 13 — штуцер

–  –  –

пружины определяет величину дифференциала, а степень сжатия пружины — диапазон размыкания контактов прибора .

Регулирование диапазона и дифференциала приборов производится винтами настройки 1 и демпфером 2 .

Одноблочные реле типов РД-1Б-01 и РД-2Б-03 применяют на 5-вагонных секциях БМЗ для защиты холодильной установки от низких и высоких давлений. На рис. 3.17 приведена кинематическая схема реле Рис. 3.17. Схема реле низкого давления РД-1Б-01 низкого давления РД-1Б-01 в положении, когда контакты его разомкнуты, т.е. давление в контролируемой системе ниже заданного. Давление Р0 от холодильной машины подводится к прибору в полость под сильфоном 1 .

При повышении давления сильфон сжимается, преодолевая усилие пружины 8, и через шток 2 поворачивает угловой рычаг 10 вокруг оси 17 против часовой стрелки. Свободный конец этого рычага в процессе подъема упирается в верхний край рычага 4 и включает в работу пружину 6 дифференциала. Дальнейший поворот углового рычага 10 происходит с преодолением усилий двух пружин — 6 и 8. Пружина 11 перемещает перекидную вилку 12 вправо, и когда ось 13 зайдет за линию подвижного контакта 14, произойдет резкое перебрасывание вилки, а с ней и подвижного контакта в замкнутое положение. После этого компрессор включается .

Если контролируемое давление понизится, сильфон со штоком 2 перемещается вниз. Под действием пружин 6 и 8 угловой рычаг 10 поворачивается против часовой стрелки, а рычаг 4 — в противоположном направлении вокруг оси 5. Когда рычаг 4 дойдет до упора 3, действие пружины 6 прекратится. В процессе дальнейшего поворота углового рычага пружина перемещает перекидную вилку влево, и когда ось выйдет за линию подвижного контакта, произойдет резкое размыкание контактов, в результате чего компрессор отключится .

Винтом настройки диапазона 9 устанавливают по шкале давление размыкания контактов, а винтом 7 настраивают дифференциал. Замыкание контактов произойдет при давлении, равном сумме давлений размыкания и дифференциала. С помощью винта 15 и пружины 16 регулируют взаимное расположение горизонтальной и вертикальной частей углового рычага 10. Пружина 18 работает вместе с пружиной 8 при давлениях в системе ниже атмосферного .

Реле давления типов РД-1Б-01 и РД-2Б-03 изготавливают в виброустойчивом и влагонепроницаемом исполнении. Электрический кабель присоединяют к прибору с помощью штепсельного разъема .

Дифференциальное реле (реле разности давлений) типа) РКС-1Б предназначено для контроля за работой системы смазки компрессоров. Контакты прибора размыкаются при перепаде давлений 0,05 МПа и замыкаются при повышении этого перепада на величину дифференциала. Прибор изготовлен во влагонепроницаемом и виброустойчивом исполнении. Корпус выполнен из алюминиевого сплава. В нижней части корпуса имеется штепсельный разъем для подключения к электрической сети и вывод для заземления. На винтах к корпусу прикреплены две чувствительные системы с сильфонами, связанные между собой штоком. В корпусе размещены также рычажный механизм и узел настройки. При работе прибора на сильфоны действует давление, перепад которого контролируют. Давление в нижней чувствительной системе будет больше, чем в верхней, сообщающейся с картером компрессора. При заданном перепаде давлений величина их уравновешивается усилием пружины. Контакты в этом случае замкнуты. При снижении перепада до установленного на шкале пружина поворачивает рычаги против часовой стрелки. Ось пружины пересекает ось переключателя, и происходит размыкание контактов. При повышении перепада давлений на величину дифференциала механизмы движутся в обратном порядке и контакты размыкаются .

Регулятор давления всасывания (регулятор давления «после себя») применяют в холодильных установках, оборудованных линией оттаивания инея с испарителя горячими парами хладагента, и размещают между компрессором и испарителем. Этот прибор необходим для создания разности давлений на сторонах всасывания и нагнетания и получения за счет этого при сжатии высокой температуры хладагента. В противном случае линия оттаивания превратится в байпасную линию. Таким образом, регулятор давления всасывания играет роль дроссельного вентиля в режиме оттаивания. Кроме того, он ограничивает нагрузку на компрессор и электродвигатель во время пуска и работы холодильной установки при больших давлениях в испарителе, что может наблюдаться при высокой температуре в вагоне (например, при перевозке неохлажденного груза, при подготовке вагонов к погрузке) .

В холодильных установках секций 5-БМЗ для ограничения давления всасывания применяются автоматические регуляторы типа АДД-40М. По принципу действия такой регулятор является устройством непрямого действия без подвода вспомогательной энергии .

Регулятор (рис. 3.18) состоит из двух частей — датчика и исполнительного механизма, смонтированных в одном корпусе. Чувствительным элементом датчика является стальная мембрана 7. Подмембранное пространство сообщается каналом 9 с выходом регулятора, где давление Рвс— Сверху на мембрану действует атмосферное давление и регулировочная пружина 6, усилие сжатия которой задается винтом 5. Шток 3 с клапаном 10 перемещается вместе с центром мембраны. Через канал 1 и фильтр 2 к клапану 10 датчика подводится давление Р0, которое перемещает поршень 12, являющийся регулирующим органом .

В поршне и цилиндре 13 имеются окна, при совмещении которых хладагент проходит из испарителя в компрессор. Площадь проходного сечения окон увеличивается при перемещении поршня Рис. 3.18. Регулятор давления всасывания вниз. Сверху на поршень дей- АДД-40М ствует давление управления, зависящее от соотношения сопротивлений потоку в клапане 10 и калиброванном отверстии в днище поршня. Чем больше открыт клапан датчика, тем больше давление, действующее на поршень .

При повышении регулируемого давления Рвс мембрана датчика прогибается вверх. В том же направлении перемещается клапан 10 под действием пружины 8 и уменьшает проходное сечение канала .

В результате этого действующее на поршень давление уменьшится и поршень поднимется пружиной 14 вверх. Свободное сечение окон сократится, а давление всасывания Рвс понизится .

Конусы 11 на поршне и корпусе уменьшают гидравлическое сопротивление регулятора в открытом положении. Для ручного открывания дросселя имеется винт, упирающийся в поршень и отжимающий его вниз. Винт закрыт колпаком 4 .

Устанавливавшийся на секциях 5-БМЗ более раннего выпуска регулятор давления АДД-40 выполняет такие же функции, но датчик и исполнительный механизм в нем выполнены раздельно и соединяются между собой трубопроводами, что усложняет монтаж прибора .

3.7 Приборы регулирования температуры Термостаты (реле температуры) применяют при автоматизации холодильных машин и другого оборудования рефрижераторного подвижного состава для двухпозиционного регулирования температуры, для управления отдельными процессами, для защиты оборудования от высоких или низких температур. Такие приборы поддерживают заданную температуру в грузовом помещении вагона, включая и выключая холодильную машину или электропечи. В холодильных установках FAL-056/7 секций ZB-5 и АРВ термостат переключает режим работы с оттаивания испарителя на охлаждение вагона, если иней удален быстрее чем за 1ч .

В холодильных установках рефрижераторных вагонов чаще всего применяют манометрические термостаты, например RT-7. Устройство и принцип действия термостата такие же, как рассмотренного ранее прессостата RT-1. Чувствительным элементом здесь также является герметически замкнутая термочувствительная система, состоящая из термобаллона, капиллярной трубки и сильфона, заполненная термочувствительным наполнителем. Изменение температуры

–  –  –

Дуостат устроен аналогично термостату, но в нем имеются два комплекта контактов 5 (рис. 3.19, а), работающих последовательно друг за другом с определенным интервалом при изменении температуры в одном направлении .

Рассмотрим работу дуостата, настроенного на температурный режим 4 °С (рис. 3.19, б). При понижении температуры в грузовом помещении вагона до 3 °С замыкаются контакты первой контактной группы и дают сигнал на включение электропечей. При дости

<

Рис. 3.19. Контактная система (а) к диаграмма работы (б) дуостата

жении в вагоне температуры 4,5 °С электропечи отключаются: дальнейшее изменение ее зависит от погодных условий и вида перевозимого груза. Если температура в вагоне продолжает повышаться, то при 6 °С включается холодильная установка. Когда температура понизится до 4°С, холодильная установка отключится. Таким образом, дуостат является четырехпозиционным прибором, так как при четырех различных температурах производит изменение положения контактов .

Дифференциал дуостата не регулируется и зависит только от зазоров 2 (рис. 3.19,а) в нажимной втулке 3, жестко закрепленной на подвижном штоке 6. Настройку прибора в небольших пределах можно произвести перемещением нажимной втулки вдоль штока с помощью гаек 1 и 4 .

На холодильной установке 5-БМЗ установлено реле температуры ТР-ОМ5-02 которое служит для определения окончания процесса оттаивания воздухоохладителя и подачи в электрическую схему секции сигнала о достижении во всасывающем трубопроводе температуры 7—8 °С. Действие реле основано на использовании зависимости изменения давления в термосистеме от температуры паров хладона. Изменение температуры воспринимается наполнителем и преобразуется в изменение давления, которое воздействует через сильфон на рычажный механизм и контактные переключающие устройства. Прибор изготовлен в влагонепроницаемом и виброустойчивом исполнении. Все его механизмы смонтированы в литом корпусе. Принцип работы прибора аналогичен работе прибора типа РКС-1Б .

3.8. Исполнительные механизмы Исполнительный механизм использует внешний источник энергии и приводит в действие регулирующий орган. В холодильных установках вагонов применяют электромагнитные вентили, обратные клапаны и др .

Магнитный вентиль — электромагнитный запорный вентиль устанавливается на жидкостной линии холодильной установки и предназначен для перекрытия жидкостного трубопровода при неработающем компрессоре с целью предотвращения перетекания жидкого хладагента из ресивера в испаритель и его переполнение, опасное при очередном пуске компрессора в связи с возможностью возникновения гидравлического удара. При работе компрессора в режиме оттаивания он тоже закрыт. Магнитный вентиль относится к типу двухпозиционных регуляторов, исполнительный механизм которых может быть или полностью открыт или закрыт .

Магнитный вентиль МV-10.2.2 (рис. 3.20) состоит из корпуса 5 с двумя фланцами для присоединения жидкостного трубопровода, клапана 4, якоря 3, перемещающегося в направляющей трубке 2 и электромагнита 1 .

В обесточенном состоянии седло перекрывается клапаном под тяжестью якоря, при подаче напряжения якорь втягивается электромагнитом и поднимает вверх клапан, открывая седло для прохода хладагента .

На трубопроводе магнитный вентиль устанавливают строго вертикально (допускается отклонение не более 15°) в направлении стрелки, указанной на корпусе .

При замене магнитного вентиля необходимо отсосать хладагент из холодильного агрегата, демонтировать вентиль .

При постановке нового необходимо обратить внимание на Рис. 3.20. Магнитный вентиль MV-10.2.2 установочное положение .

–  –  –

и открывается разгрузочное отверстие. Хладон выходит из надмембранной полости через разгрузочное отверстие. При выключении тока сердечник перекрывает разгрузочное отверстие, давление в надмембранной полости увеличивается и прижимает клапан к седлу .

Устройство рассматриваемых вентилей одинаково, только вентиль СВМ12Г-15 не имеет ручного дублера. Техничес- Рис. 3.22. Соленоидный вентиль: 1 — некие характеристики вентилей магнитная трубка; 2 — вывод; 3 — элекследующие (табл. 3.5). тромагнит; 4 — сердечник; 5 и 7 — клапаны; 6 — мембрана

–  –  –

В холодильной установке МАВ-II использованы четыре магнитных вентиля, два из которых типа EVID-10 установлены на жидкостной магистрали перед воздухоохладителем 10, а два других типа EVID-6 — на трубопроводе механизма отключения клапанов компрессора. Конструктивно обе пары вентилей не отличаются, если не считать диаметра проходного сечения: в первом случае он равен 10 мм, во втором — 6 мм .

Вентиль (рис. 3.23) состоит из двух частей: электрического магнита и бронзового корпуса. Корпус вентиля герметичен; катушка 9 магнита защищена от проникновения влаги колпаком 10. При отсутствии в катушке напряжения мембрана 3 прижата к седлу 4. Этому способствует давление хладона, который через уравнительное отверстие 6 заполняет надмембранную полость. Разгрузочное отверстие 5 за счет усилия пружины 2 закрыто клапаном 7, поэтому перетекания хладона под мембрану не происходит, а разность давлений над и под мембраной усиливает ее запорное действие .

При прохождении тока через катушку 9 сердечник 8, преодолевая сопротивление пружины, втягивается, а клапан открывает разгрузочное отверстие 5, через которое хладагент под давлением устремляется к выходу вентиля. Благодаря этому давление над мембраной почти сравнивается с давлением в другой половине вентиля .

В то же время за счет разности площадей отверстий 5 и 6 на мембрану снизу будет действовать подпор перетекающей жидкости, и

Рис. 3.23. Электромагнитный вентиль EVID и его схема

она поднимется над седлом. Для отрыва мембраны от седла требуется разность давлений всего 0,005 МПа. С этого момента вентиль будет в открытом положении. После отключения тока сердечник 8 под нажимом возвратной пружины 2 опустится и клапаном 7 закроет отверстие 5. Так как давление в этот момент по обе стороны мембраны одинаковое, то под давлением веса сердечника и усилия пружины мембрана опустится на седло. Хладон R12, протекая под высоким давлением через отверстие 6, заполняет пространство над мембраной и дополнительно прижимает ее к седлу. Упор 1 ограничивает подъем сердечника 8 .

Обратный клапан — это запирающее устройство, открывающееся только в одном направлении под действием небольшой разности давлений. Он предотвращает перетекание хладагента из одной части холодильной машины в другую. Обратные клапаны имеют различное назначение. Так, обратный клапан KVDA-32 (рис. 3.24, а), установленный между испарителем и компрессором в холодильной установке секции ZB-5, предотвращает перетекание паров из компрессора в испаритель после выключения машины и исключает тем самым дополнительные теплопритоки в вагон. Кроме того, пар, попадающий в испаритель при отключении холодильной машины, может там конденсироваться, что затрудняет последующий пуск компрессора и повышает вероятность его работы влажным ходом .

Рис. 3.24. Обратные клапаны КVDА-32 (а) и KV 1/2 (б)

Клапан KVDA-32 состоит из корпуса 1, пружины 2, клапана 8 со штоком 3 в форме поршня, направляющего цилиндра 6 для штока, крышки 5 с уплотнительными прокладками 4 и 7. Давлением со стороны испарителя во время работы холодильной машины клапан открывается, не создавая значительного гидравлического сопротивления. Шток в форме поршня является демпфером, который препятствует колебаниям клапана. Демпфированные клапаны устанавливают обычно на трубопроводах с пульсирующим давлением .

Обратный клапан KV1/2 в установках секций ZB-5 и АРВ имеет более простое устройство. Он состоит из корпуса 1 (рис. 3.24, б), штуцера с седлом 2, лепесткового клапана 3 и пружины 4; устанавливается в жидкостном трубопроводе между конденсатором и ресивером и предотвращает поступление хладагента в конденсатор после выключения холодильной машины, в период пуска и при работе в режиме оттаивания испарителя .

ГЛАВА 4. ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПАССАЖИРСКИХ ВАГОНОВ

4.1. Установка кондиционирования воздуха MAB-II В купейных вагонах с четырех- и двухместными купе, вагонах-ресторанах и габарита РИЦ применяется установка кондиционирования воздуха MAB-II (рис. 4.1). Эта установка состоит из систем вентиляции, отопления, охлаждения и автоматического управления. В систему вентиляции входят центробежный сдвоенный вентилятор 4 с электродвигателей 1 мощностью 1,7 кВт, нагнетательный воздуховод 14 с вентиляционными решетками 18 типа «Мультивент», имеющими регулирующее устройство 17, рециркуляционные воздуховоды 3, масляные фильтры (на рисунке не показаны) и решетку 2 для забора наружного воздуха. Максимальная подача вентилятора 5000 м3/ч воздуха летом (в том числе наружного 1000 м3/ч), зимой — 800 м3/ч .

Система отопления — смешанная. Она состоит из комбинированного отопления (котел 31 с высоковольтными нагревательными элементами, расширитель 10, водяной каллорифер 9, обогревательные трубы 21, циркуляционный насос 30, дроссельная заслонка 32) и низковольтного электрического отопления с электропечами 19, 20 и электрокаллорифером 11. Теплопроизводительность котла при работе на твердом топливе 34,9 кВт (30000 ккал/ч), при электрическом обогреве — 50 кВт. Циркуляция воды в каллорифере регулируется автоматически термостатом 13 и соленоидным вентилем 33 .

Циркуляционный насос включается вручную и контактными термометрами, соленоидные вентили 6, 23 и 33, терморегулирующие вентили 7, а также реле и контакторы, расположенные в распределительном шкафу и в специальном ящике под вагоном .

Электропечи 20 и 19 (девять печей по 0,5 кВт и четыре по 0,25 кВт) .

Нагревательные приборы установлены в купе, служебном отделении и туалетах. В переходное время года при наружной температуре плюс 5°С электропечи работают вместе с электрокаллорифером 11 мощностью 6 кВт, который включается автоматически в зависимости от температуры в воздуховоде. В случае несрабатывания автоматически или выхода из строя двигателя вентилятора электрокаллорифер отключается из-за повышения температуры и рас

<

Рис. 4.1. Принципиальная схема установки кондиционирования воздуха MAB-II

плавления предохранителя 12 типа плавкой вставки ВУДА в виде перемычки, плавящейся при температуре плюс 70 °С. Этот предохранитель размещается под потолком косого коридора, и доступ к нему возможен через специальный люк. В зимнее время электрокаллорифер не работает и воздух подогревается только водяным каллорифером. Электропечи зимой работают в дополнение к комбинированному отоплению .

Система охлаждения состоит из компрессора 25 типа Vм, приводимого в действие электродвигателем 24 мощностью 13 кВт, конденсатора 29, охлаждаемого вентилятором 28 с электродвигателем 27 мощностью 1,7 кВт, ресивера 26 емкостью 36 л, воздухоохладителя 5 с влагоотделителем 8 и двух терморегулирующих вентилей 7. Защиту от повышенного давления на нагнетательной стороне компрессора обеспечивает реле высокого давления 22. Теплопередающая поверхность конденсатора 185 м2, испарителя — 100 м2 .

Влагоотделитель предназначен для задержки влаги, увлекаемой воздухом. Он состоит из вертикально расположенных пластин, на которых водяные капли задерживаются и затем отводятся в поддон, установленный под испарителем. В систему охлаждения заправляется 40 кг хладона R12, в компрессор — 4 кг масла марки ХФ-12 .

Система автоматики предназначена для автоматического поддержания заданных температур в вагоне при работе систем охлаждения, вентиляции и отопления. В систему автоматики входят термостаты 13, 15 и 16 с ртутно-контактными термометрами, соленоидные вентили 6, 23 и 33, терморегулирующие вентили 7, а также реле и контакторы, расположенные в распределительном шкафу и в специальном ящике под вагоном .

Рассмотрим работу установки охлаждения воздуха (рис. 4.2) при полной ее холодопроизводительности, т.е. при работе компрессора на четырех цилиндрах (соленоидные вентили 22 закрыты) и при подключении двух секций воздухоохладителя (соленоидные вентили 4 открыты) .

Из ресивера 23 жидкий хладон R12, очищенный от механических примесей и влаги в трех параллельно соединенных фильтрах-осушителях 9, под высоким давлением и с высокой температурой поступает

Рис. 4.2. Схема соединения элементов установки охлаждения MAB-II

в воздухоохладитель 7 через запорный вентиль 12, соленоидные вентили 4, терморегулирующие вентили 5 и распределители 6. После дросселирования хладон в воздухоохладителе кипит, отнимая теплоту наружного воздуха, подаваемого вентилятором внутрь вагона. Образовавшиеся при кипении хладона пары по трубопроводу 11 через всасывающий вентиль 20 отсасываются и сжимаются компрессором 21, а затем через нагнетательный вентиль 10 и гибкий патрубок 8 выталкиваются в конденсатор 3, в котором они вентилятором 2 охлаждаются и, конденсируясь, превращаются в жидкость. Вентилятор приводится в действие двигателем 1, а компрессор-двигателем 19. Из конденсатора жидкий хладон вновь поступает в ресивер 23, и процесс повторяется. При этом хладон практически не расходуется, могут лишь возникнуть утечки вследствие неплотностей в системе .

Части всасывающего и нагнетательного трубопроводов на вагоне (на схеме изображены штриховыми линиями) смонтированы в непосредственной близости и покрыты общим слоем изоляции. Такое расположение трубопроводов, по одному из которых из ресивера в воздухоохладитель направляется сжиженный теплый хладон, а по другому навстречу — холодные пары хладона, создает своеобразный переохладитель, повышающий холодопроизводительность установки .

Контроль за работой установки осуществляется по манометру всасывания 15, манометру нагнетания 16 и манометру давления масла 17, смонтированных на панели 18, расположенной в служебном отделении. На этой же панели установлены реле высокого давления 13, запорные вентили 14 манометров и дистанционный термометр, измеряющий температуру воздуха в нагнетательном канале воздуховода .

При нормальной работе установки манометр 15 должен показать давление кипения хладона 0,215—0,319 МПа и соответственно температуру кипения от 0 до 9 °С, манометр 16 — давление конденсации хладона 0,66—1,29 МПа и соответственно температуру конденсации от 30 до 55 °С, манометр 77 — давление масла 0,3—0,45 МПа. Показания манометра 17 обязательно должны быть больше на 0,08—0,13 МПа, чем манометра 15. Если показания манометров отличаются незначительно, то система принудительной смазки компрессора не работает и установку охлаждения воздуха необходимо отключить .

Реле высокого давления срабатывает при 1,7 МПа, а восстанавливается вручную нажатием кнопки после устранения неисправности и понижения давления от 1,4 МПа .

Ниже дается конкретный порядок управления установки кондиционирования воздуха MAB-II. Работой установки управляют автоматические регулирующие приборы. В воздуховоде на пути приточного воздуха и в вагоне между четвертым и третьим купе установлены термостаты, каждый с четырьмя ртутно-контактными термометрами .

Термометры термостата приточного воздуха отрегулированы на температуру 12, 14, 18, 20 °С, а термостата внутри вагона — на 22, 24, 26, 28 °С. В режиме охлаждения воздуха и в переходном режиме электроотопления работа установки кондиционирования полностью автоматизирована. При подготовке установки к пуску все работы проводят, как и для вентиляционной установки: открывают заслонки во всасывающей и нагнетательной вентиляции, закрывают окна, дефлекторы .

Кроме того, поездной электромеханик должен открыть вентили напорных и всасывающих трубопроводов компрессорного и конденсаторного агрегатов. После включения главного переключателя на приборной панели распределительного шкафа вагона на один из режимов работы выключатель «Отопление и охлаждение» ставят в одно из положений: «Переходное (отопление)»; «Основное (отопление)» 20 °С, «Дежурное (отопление)» 8 °С; «Охлаждение» .

Позиция «Переходное отопление» обеспечивает работу электрического отопления от генератора тока вагона в переходное между сезонами время, когда система комбинированного отопления вагона не работает. В этой позиции вентиляционный агрегат работает на первой ступени (с малой подачей воздуха), включены электрические печи. Электрический воздухоподогреватель автоматически включается при температуре нагнетательного воздуха ниже 18 °С и отключается при температуре 22 °С в соответствии с установкой термостатов, расположенных под диванами купе .

В позиции «Основное отопление» работа вентиляции сочетается с работой основного отопления в вагоне. В этом положении переключателя включены: первая ступень вентиляционного агрегата, высоковольтное отопление с установкой системы регулирования на 21 °С, водяное отопление воздухонагревателя, дополнительное низковольтное отопление печей в купе и туалетах. Положение переключателя «Дежурное отопление» предусмотрено для периода нахождения вагона в отстое в пунктах формирования и оборота поездов. Высоковольтное отопление регулируется на 8 °С в вагоне, вентиляционная установка при этом не работает .

В позициях «Основное отопление» и «Дежурное отопление»

(табл. 4.1) переключателем режимов отопления можно установить автоматическое регулирование или ручной режим работы высоковольтного отопления. Переход на ручное управление электроотоплением производится при неисправности термостатов, регулирующих температуру воздуха в вагоне, при неисправности термостата котла. В этом случае переключатель «Отопление» из положения Автоматика ставят в одну из позиций: Группа I, Группа II или Группа I и II. В этих положениях производится только автоматическое отключение котла, если температура воды в нем превысит 95 °С .

В летнее время переключатели «Отопление» и «Охлаждение» ставят в положение «Охлаждение» (табл. 4.2). Режимный переключатель «Охлаждение» ставят в зависимости от температуры наружного воздуха в одну из позиций автоматического регулирования работы холодильной установки: 1, 2, 3, 4. В позиции 1 в вагоне автоматически поддерживается температура 20—22 °С, в позиции 4—23—25 °С .

Установку кондиционирования можно перевести на ручной режим управления. На панели щита аварийный переключатель холодильной установки включают специальным ключом, имеющимся внутри распределительного шкафа, а ручку режимного переключателя охлаждения ставят в одно из положений: 1/3 (работает один цилиндр компрессора), 2/3 (работают два цилиндра компрессора), 3/3 (работают четыре цилиндра). Температура воздуха в купе при наружных температурах 30 °С и выше должна быть на 8—12 °С ниже наружной и при наружной температуре ниже 30 °С — на 4—6 °С ниже ее .

Работа холодильной установки контролируется по показаниям манометров на приборном щите в служебном отделении. Проводник должен знать, что при всех обнаруженных ненормальностях в работе холодильной установки ее следует отключить и вызвать поездного электромеханика .

В позиции 1 переключателя «Переходное отопление» работает вентиляция на 1 скорости; в позиции 2 включен электрокаллорифер; в позиции 3 включено дополнительное отопление в купе и туалетах .

–  –  –

Избранная на переключателе режимов работы холодильного агрегата температура должна быть ниже температуры наружного воздуха: на 8—12 °С — при температуре наружного воздуха выше 30 °С; на 4—6 °С при температуре — ниже 30 °С .

Например, при температуре наружного воздуха плюс 26 °С режимный переключатель охлаждения следует поставить в положение Охлаждение 1 (20+22 °С в купе), а при температуре наружного воздуха плюс 35 °С и выше — в положение Охлаждение 4 (23 — 25 °С в купе) .

При включении компрессора и вентиляционного агрегата загораются сигнальные лампы .

Для контроля работы холодильной установки следует не реже двух раз в день проверять показания манометров, расположенных на приборной панели (рис. 4.3) над шкафом для посуды в служебном купе .

Рис. 4.3. Приборная панель: 21 — ручные запорные вентили; 2 — манометр высокого давления; 23 — манометр низкого давления; 24 — манометр давления масла; 49 — реле максимального давления

–  –  –

Манометр на стороне всасывания (низкого давления) показывает давление в испарителе и позволяет также определить соответствующую температуру испарения. Манометр на стороне нагнетания (высокого давления) показывает давление в конденсаторе и позволяет определить соответствующую температуру конденсации .

Если при работающей холодильной установке показания манометров отличаются от указанных выше значений, установку следует немедленно выключить, поставив переключатель климатической установки в нулевое положение. Холодильную установку можно включить только после проверки и устранения возможного дефекта. Особо следует следить за тем, чтобы перепад давления между показаниями масляного манометра и манометра на стороне всасывания не был ниже 0,8 кг/см2, так как в противном случае компрессор может выйти из строя. Указания по уходу за установкой ограничиваются только теми работами, которые должна выполнять поездная бригада. Во избежание возникновения неисправностей следует строго соблюдать сроки обслуживания .

В отличие от купейных вагонов и вагонов-габарита РИЦ прежних лет постройки с кондиционированием воздуха система кондиционирования вагонов габарита РИЦ 90-х гг. претерпела определенные изменения. В холодильной системе используются двигатели переменного тока. Это объясняется тем, что на этих вагонах применены централизованное электроснабжение и преобразователь тока и напряжения и отсутствуют подвагонный генератор, привод генератора и большая по емкости аккумуляторная батарея. Наличие преобразователя тока дало возможность вместо термоавтоматики отдельно для кондиционирования и комбинированного отопления создать единую систему автоматического регулирования температуры, связанную с отоплением и охлаждением воздуха в вагоне. На вагоне устанавливается электронный регулятор температуры ETR, управляемый с передней панели распределительного шкафа, кнопки пуска «Главный выключатель» и «Температура помещения» .

На четырехзначном цифровом дисплее ETR отсчитываются и показываются все значения температур, параметров внутреннего регулирования, а также рабочее состояние установки для кондиционирования воздуха. Имеется также согласующее устройство, которое обеспечивает считывание или распечатывание всех рабочих и диагностических данных .

Управление и регулирование установки кондиционирования воздуха после включения главного выключателя установки происходит автоматически, электронным регулятором температуры. Он определяет в зависимости от установленного заданного значения температур внутренних помещений и температуру внешней среды, а также необходимость отапливать, охлаждать или только вентилировать вагон .

Задача ETR — регулировать производительность установки кондиционирования воздуха, чтобы удовлетворить потребность в кондиционированном воздухе купе с максимальным количеством пассажиров и минимальным заданным значением температуры .

В других купе ETR должен с помощью элементов дополнительного отопления «уравновешивать» меньшее число пассажиров и (или) более высокое установленное заданное значение температуры .

На передней панели светодиодами указывается выбранный режим и отклонение от центрального заданного значения температуры .

При включении главного выключателя установки кондиционирования электронный регулятор ETR в зависимости от температуры воздуха внутри и снаружи вагона включает или холодильную установку, или основное, или дополнительное отопление. При обязательном включении установки в любом режиме работает вентиляция. Предусмотрены четыре ступени мощности и холодопроизводительности: I—25— 60 %, II—45, III—45—70, IV—70—100 % номинальной (28000 Ккг). При работе основного отопления (котла) мощностью 48 кВт могут работать I группа (24 кВт) или обе (48 кВт) .

Работу систем контролирует термостат приточного воздуха в воздуховоде над первым купе с регулировкой воздуха 14°С + 0,5 °С (включение кондиционера). Купейными термостатами можно изменить температуру в купе на +2° или –1° по сравнению с температурой, заданной ETR. Наружный термостат при температуре выше 12 °С позволяет включать дополнительное отопление, а при температуре ниже 12 °С — основное отопление (электрический котел) .

ETR устанавливает вручную следующие режимы обслуживания установки кондиционирования воздуха:

Вентиляция работает только вентилятор приточного воздуха;

Дополнитель- вентилятор и все элементы дополнительного ное отопление отопления работают независимо от температуры купе. Элементы дополнительного отопления остаются включенными только 10 мин;

Отопление 1 работают вентилятор, группа отопления 1, каллорифер и циркуляционный насос. Возможно включение и при внешних температурах ниже 12 °C;

Отопление 2 работают вентилятор, группы отопления 1 и 2, калорифер и циркуляционный насос. Возможно включение и при внешних температурах менее 12 °С;

Охлаждение 1 работают вентилятор, компрессор на 2 цилиндра (частота 50 Гц, число оборотов двигателя компрессора 1450 мин — 1) и половина поверхности испарителя, один вентилятор конденсатора (в зависимости от давления конденсации, режим возможен только при температуре внешнего воздуха выше 14 °С и температуре приточного воздуха не ниже 5 °С);

Охлаждение 2 то же, но компрессор работает на четыре цилиндра (частота 27 Гц, число оборотов двигателя компрессора 750 мин — 1), работает один вентилятор конденсатора, а второй — в зависимости от давления конденсации;

Охлаждение 3 то же (частота 40 Гц, число оборотов двигателя 1170 мин — 1);

Охлаждение 4 то же (частота 60 Гц, число оборотов двигателя 1750 мин —1, полная поверхность испарителя) .

4.2 Установка кондиционирования воздуха УКВ-31 На пассажирских вагонах модели 61-4179 постройки ОАО «Тверской вагоностроительный завод» устанавливаются установки кондиционирования воздуха модели УКВ-31-ТП, -ТС, и -МС. которые изготавливаются ЗАО «Остров» .

Моноблочная установка кондиционирования воздуха УКВ-31 (далее — установка) предназначена для обеспечения и автоматического поддержания требуемых значений температуры воздуха внутри железнодорожных пассажирских вагонов колеи 1520 мм .

Установка может использоваться в пассажирских вагонах, входящих в подвижные составы на электрической, дизель-электрической и тепловозной тягах .

Установка работоспособна при скоростях движения вагонов от 0 до 220 км/час и температурах наружного воздуха от +45 до +15 °С при работе в режиме охлаждения и от +15 °С до –50 °С при работе в режимах вентиляции и отопления .

Рис. 4.4. Схема пневмогидравлическая принципиальная

Техническая характеристика. Установка кондиционирования воздуха представляет собой подвесной горизонтальный автономный кондиционер с рециркуляцией и состоит из парокомпрессионной холодильной машины, воздухонагревателей и вентиляционного оборудования. Пневмогидравлическая схема установки представлена на рис. 4.4 .

В качестве холодильного агента парокомпрессионной холодильной машины используется хладон R134а — озонобезопасное, нетоксичное, невоспламеняющееся индивидуальное химическое соединение. (ГФУ): (химическая формула CH2FCF3) .

Основные технические характеристики установки приведены в табл. 4.3 .

Таблица 4.3

–  –  –

Примечание: холодопроизводительность указана при температуре наружного воздуха tнap = + 40 ± 2 °C и относительной влажности фнар = 30 % ± 3 % либо при температуре наружного воздуха tнap = + 32 ± 2 °C и относительной влажности фнар = 70 % ± 3 % .

Устройство и работа. Принцип действия установки основан на использовании совокупности технических средств, обеспечивающих требуемую термодинамическую обработку и перемещение в нужном направлении определенного количества наружного и внутреннего воздуха с целью поддержания заданных параметров микроклимата в помещениях пассажирского вагона .

В качестве соответствующих технических средств используются парокомпрессионная холодильная машина с воздухоохладителем непосредственного охлаждения, электрические и водяные воздухонагреватели и вентиляционное оборудование .

Bce перечисленные средства размещены в одной горизонтальной плоскости, скомпонованы в единый автономный блок (рис .

4.5) и закреплены на несущей раме, которая обшита металлическими листами (оцинкованная жесть — толщиной 1, 5 мм) с наклеенной на них с внутренней стороны звуко- и теплоизоляцией. Нижнее днище установки двустенное, причем пространство между стенками днища также заполнено звуко- и теплоизолирующим материалом .

Установка размещается в подкрышевом пространстве рабочего тамбура железнодорожного вагона и крепится к вагонным шпангоутам при помощи четырех монтажных кронштейнов, закрепленных на несущей раме и укомплектованных болтами M16 и упругими амортизаторами. Общий вид установки представлен на рис. 4.5 .

Рис. 4.5. Компоновочная схема установки: 1 — компрессор; 2 — центробежный вентилятор; 3 — осевой вентилятор; 4 — конденсатор; 5 — воздухоохладители; 6 — водяные воздухонагреватели; 7 — фильтрующие ячейки; 8 — электрические воздухонагреватели

B процессе эксплуатации установка может работать в следующих режимах:

– охлаждение воздуха внутри вагона;

– вентиляция внутреннего пространства вагона;

– подогрев воздуха внутри вагона (отопление) .

При работе в режиме охлаждения задействуются холодильная машина и вентиляционное оборудование. Водяные и электрические воздухонагреватели в этом случае отключены .

Охлаждение воздуха внутри вагона производится следующим образом (см. рис. 4.4). При включенной холодильной машине под действием разряжения, создаваемого центробежным вентилятором 29, в установку через отверстия воздухоприемников внутреннего воздуха поступает рециркулирующий воздух из вагона. Одновременно через отверстия воздухоприемников наружного воздуха всасывается наружный воздух. При этом расход наружного воздуха может регулироваться с помощью воздушных клапанов с электроприводом 32. Потоки внутреннего и наружного воздуха перемешиваются в камерах смешения и смешенный поток, пройдя через фильтрующие ячейки 31 поступает в воздухоохладители 2 и 3, после чего нагнетается внутрь вагона с помощью вентилятора 29 через отверстие воздухораспределителя. Часть поданного в вагон воздуха после его прохождения по вагону вновь возвращается в установку (рециркуляционный воздух), а часть воздуха выходит наружу за счет негерметичности конструкции вагона .

Требуемая температура поверхности воздухоохладителей 2 и 3 при работе установки в режиме охлаждения обеспечивается следующим образом. Винтовой компрессор 1 холодильной машины сжимает и нагнетает пары хладагента через обратный клапан 14 в конденсаторы с воздушным охлаждением 4 и 5. В конденсаторах хладагент охлаждается потоком наружного воздуха. Наружный воздух засасывается через отверстия воздухоприемников наружного воздуха при помощи осевого вентилятора 30 и через отверстие воздуховытяжного устройства выбрасывается в атмосферу. Охлаждаемые в конденсаторах пары хладагента переходят в жидкое состояние и жидкий хладагент через открытые запорные вентили 15, фильтр-осушитель 12, смотровое стекло 11 с индикатором влажности, открытые соленоидные вентили 10 поступает на вход в терморегулирующие вентили 8 воздухоохладителей. В терморегулирующих вентилях происходит дросселирование хладагента и его давление падает от давления конденсации (нагнетания) до давления кипения (всасывания), после чего хладагент поступает в воздухоохладители. В воздухоохладителях жидкий хладагент кипит в трубках, отводя тепло от их поверхности, а следовательно, и от охлаждаемого воздуха. Во время охлаждения воздуха часть влаги, находящейся в нем, конденсируется на наружной поверхности трубок и ребер воздухоохладителей. Образующийся при этом конденсат собирается в поддонах воздухоохладителей и сливается через отверстия в нижнем днище установки. Пары хладагента из испарителей поступают на вход в компрессор и цикл работы холодильной машины повторяется. Процесс контролируется манометрами низкого 20 и высокого 21 давления, датчиками низкого и высокого давления 22 и 23, реле высокого и низкого давлений 17 и 18, реле давления конденсации 19 и предохранительным реле давления 16 .

При работе в режиме вентиляции холодильная машина и воздухонагреватели выключены и задействован только центробежный вентилятор 29 и приводы заслонок воздушных клапанов 32, которые в этом случае обеспечивают регулируемый воздухообмен в вагоне, но без термодинамической обработки воздуха .

При работе в режиме отопления могут быть задействованы как электрические 34, 35, так и водяные 6, 7 воздухонагреватели. Регулируемый воздухообмен обеспечивается с помощью воздушных клапанов 32, оборудованных заслонками с электроприводом, при этом воздух нагнетается внутрь вагона с помощью центробежного вентилятора 29; нагрев воздуха осуществляется в воздухонагревателях 6, 7, 34, 35 .

Примечание. В состав установки модели УКВ-31-МС водяные воздухонагреватели не входят .

Выбор режимов работы установки (ручной или автоматический), изменение тепло- и холодопроизводительности, задание и контроль температуры воздуха внутри вагона и интенсивность воздухообмена, контроль времени наработки оборудования, фиксация и выдача информации о текущих значениях температур воздуха внутри вагона и снаружи, температуры воздуха на выходе из установки и температуры воды в отопительном котле, а также выдача информации о возможных неисправностях, возникающих в процессе работы установки, обеспечиваются системой управления (СУ), которая является самостоятельным изделием и в состав установки не входит .

4.3. Шкафы-холодильники вагонов-ресторанов и охладители питьевой воды 4.3.1. Шкафы-холодильники Современные вагоны-рестораны для хранения скоропортящихся пищевых продуктов оборудованы шкафами-холодильниками с компрессионными холодильными установками. Новые пассажирские вагоны снабжены охладителями питьевой воды. Холодильные установки шкафов-холодильников и охладителей воды представляют собой самостоятельные агрегаты, не связанные между собой и с холодильными установками систем кондиционирования воздуха. Но конструктивно эти установки между собой очень схожи и работают по одному и тому же принципу. Много общего и в основных правилах технического обслуживания и ремонта этого холодильного оборудования .

В связи с тем, что в вагоне-ресторане должна быть сравнительно широкая номенклатура скоропортящихся продуктов питания, требующих различных режимов хранения, предусмотрено несколько групп шкафов-холодильников с компрессорными установками, работающими на хладоне R12 .

Группа 1 состоит из трех холодильных камер: две камеры объемом по 332 и 175 л, для хранения продуктов, не требующих заморозки, и камера с морозилкой в раздаточном отделении вагона для приготовления пищевого льда. Охлаждение трех камер осуществляется холодильной установкой производительностью 0,5 кВт при температуре испарения –10 °С и максимальной температуре окружающего воздуха 45 °С. Первые две камеры рассчитаны на поддержание в них режима 2—6 °С при температуре окружающего воздуха 40 °С. Морозильная камера снабжена четырьмя ванночками, рассчитанными на разовое приготовление по 800 г льда в виде кубиков размером 35 35 35 мм .

Компрессорный агрегат с электродвигателем расположен в кухне. Подвод свежего воздуха для обдува конденсатора осуществляется снизу через защитную решетку. При температуре окружающего воздуха ниже –5 °С это отверстие закрывается специальными створками. Агрегат оборудован регулятором давления всасывания (прессостатом), включающим или отключающим агрегат в зависимости от давления в холодильной установке. Путем перенастройки регулятора можно изменять температуру во всех трех охлаждаемых секциях. Кроме того, агрегат снабжен маноконтроллером (реле максимального давления), который выключает компрессорный агрегат при недопустимо высоком давлении .

Группа 2 состоит из двух камер: камеры объемом 610 л на кухне и камеры, сделанной в виде шкафа в раздаточной. Охлаждение обеих камер обеспечивает одна холодильная установка производительностью около 0,75 кВт при температуре испарения – 10 °С и максимальной температуре окружающего воздуха +45 °С. Обе камеры рассчитаны на поддержание режима +2 –6 °С при температуре окружающего воздуха +40 °С .

Компрессорный агрегат имеет электрический привод с двигателем постоянного тока мощностью 1,2 кВт. На всасывающей стороне компрессор оборудован регулятором давления, а на стороне конденсации — маноконтроллером .

Группа 3 состоит из двух секций: шкафа в раздаточной, верхняя часть которого объемом около 300 л с температурным режимом –2

–6 °С, а нижняя вместимостью около 380 л с режимом от –9 до –13 °С; шкафа объемом около 135 л в буфете для кондитерских товаров, рассчитанного на температурный режим +6 –10 °С при температуре окружающего воздуха +40°С. Компрессорный агрегат имеет то же оборудование, что и компрессор двух первых групп .

Группа 4 расположена в конце вагона, где имеется ручной тормоз. Она состоит из двух шкафов объемом 1065 и 580 л для хранения скоропортящихся продуктов. Оба шкафа рассчитаны на поддержание температуры от +1 до +5 °С при +40 °С окружающего воздуха .

Холодильники вагонов-ресторанов постройки заводов Германии имеют пять самостоятельных установок с холодильными агрегатами и емкостями для продуктов. В I и III установках применен холодильный агрегат типа LG-60 холодопроизводительностью 480 ккал/ч. Поршневой компрессор типа G этого агрегата имеет частоту вращения вала 7,5 с –1 (450 об/мин) и соединен с электродвигателем мощностью 0,8 кВт через клиноременную передачу двумя ремнями. Поверхность охлаждения конденсатора 5,1 м2. В установках II, IV и V применен холодильный агрегат типа LF-90 холодопроизводительностью 0,75 кВт (650 ккал/ч) с поршневым компрессором, имеющим частоту вращения вала 5,2 с – 1 (320 об/мин). С электродвигателем мощностью 1,2 кВт компрессор соединен передачей с — тремя клиновыми ремнями. Поверхность охлаждения конденсатора 7,2 м2. Конденсатор холодильного агрегата охлаждается наружным воздухом, засасываемым вентилятором через жалюзи и выбрасываемым из вагона через специальное отверстие. Каждый холодильный агрегат соединен медными трубами с несколькими испарителями, установленными в камерах для охлаждения продуктов питания. Камеры теплоизолированы и облицованы внутри стальными оцинкованными листами .

Установка I предназначена для охлаждения двух камер объемом 328 и 164 л в кухне и одной около 4 л для приготовления пищевого льда в раздаточном отделении. Испарители двухпервых камер соединены последовательно и имеют один общий ТРВ, установленный в одной из них. Температура внутри камер поддерживается + 2 +6 °С, В камере для приготовления льда поддерживается минусовая температура с помощью отдельного ТРВ .

Холодильная установка II охлаждает шкафы объемом 610 л в кухне и 112 л в раздаточном отделении. Три испарителя (два из них в кухонном шкафу) соединены последовательно и работают от одного ТРВ, поддерживающего температуру + 2 + 6 °С .

Установка III предназначена для охлаждения шкафа объемом 764 л, установленного в раздаточном отделении, и шкафа для ликера объемом 135 л в буфете. Два испарителя в шкафу раздаточного отделения соединены последовательно и имеют общий ТРВ, поддерживающий температуру + 2 + 6 °С. В ликерном шкафу имеется свой испаритель и ТРВ, а температура в нем поддерживается – 6 + 10 °С .

Холодильная установка IV охлаждает два подвагонных ящика: объемом 480 л для мяса и 346 л для рыбы. В каждом из этих ящиков имеется по два испарителя с ТРВ и аккумулятором холода, соединенным последовательно с испарителями. Температура в ящике для мяса поддерживается от + 1 до + 3 °С, а в ящике для рыбы — от – 1 до – 3 °С .

Установка V охлаждает три подвагонных ящика объемом 620, 504 и 247 л для хранения продуктов питания и напитков. В ящиках емкостью 620 и 247 л установлено по два испарителя и одному аккумулятору холода. В ящике емкостью 504 л установлены только два аккумулятора холода без испарителя. Каждый ящик имеет свой ТРВ. Температура во всех ящиках поддерживается на уровне + 10 — + 12 °С .

В некоторых вагонах-ресторанах постройки заводов Германии последнего выпуска применены холодильные установки, отличающиеся от описанных выше. Например, объем кухонных ящиков в установке I несколько увеличен, изменено расположение холодильных агрегатов Кроме того, установки III и V могут работать только при выключенной кофеварке, которая имеется в этих вагонах .

4.3.2 Водоохладители Водоохладитель ТW К-10-3 вагонов Германии вмонтирован в металлический каркас заодно с мойкой. По высоте каркас разделен на четыре отсека: в нижнем на раме установлены компрессор, фильтросушитель, электровентилятор конденсатора и другие узлы холодильной установки. В следующем отсеке для рабочих нужд проводника смонтирована раковина-мойка с отводящим патрубком и подводом горячей и холодной воды через вентили. Выше установлен резервуар охладителя объемом 15 л, над которым закреплен бак, вмещающий 40 л кипяченой воды. Уровень воды контролируется по мерному стеклу, а пополнение из кипятильника осуществляется по трубке. В верхней части бака имеется горловина для пополнения воды вручную из переносной емкости в случае выхода из строя кипятильника .

Принципиальная схема холодильной установки SLC-16-TA, используемой в водоохладителе TWK-10-3, состоит из компрессора с клиноременным приводом от электродвигателя 13 вентилятора конденсатора. Компрессор на стороне всасывания имеет всасывающий вентиль ВЗ, на стороне нагнетания-нагнетательный В2. Как и в холодильной установке системы кондиционирования воздуха, сжиженный хладон из конденсатора стекает в ресивер, оборудованный на стороне выхода вентилем В1. Осушка хладона происходит в фильтре-осушителе. Дозировку подачи хладагента в испаритель осуществляет терморегулирующий вентиль В4, установленный на жидкостной трубе испарителя. Автоматическое включение и выключение холодильной установки осуществляются термостатом в зависимости от температуры воды в охладителе. Подача кипяченой воды в охладитель происходит из резервуара, куда вода закачивается ручным насосом непосредственно из кипятильника. Раздача охлажденной воды происходит через кран, на подводящей трубе которого предусмотрен разобщительный вентиль. Излишки воды стекают по сливной трубе, примыкающей к аналогичной по назначению трубе мойки. Некоторые купированные вагоны оборудованы одновременно охладителем питьевой воды и холодильником для продуктов питания, которые работают от одного холодильного агрегата холодопроизводительностью 0, 7 кВт (600 ккал/ч) с ротационным компрессором, снабженным клиноременным приводом от электродвигателя мощностью 0,8 кВт .

ГЛАВА 5. ХЛАДОНОВЫЕ УСТАНОВКИ РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ПОДВИЖНОГО СОСТАВА

5.1. Основные характеристики хладоновых холодильных установок

Хладоновые холодильные установки рефрижераторного подвижного состава должны удовлетворять следующим технико-эксплуатационным требованиям:

обеспечивать поддержание в грузовом помещении вагона заданной, контролируемой и оптимальной для данного рода груза температуры;

создавать при необходимости заданную скорость охлаждения грузов, предъявленных к погрузке в неохлажденном виде;

обеспечивать эффективную циркуляцию воздуха внутри грузового помещения и требуемую равномерность температуры; выдерживать высокие ускорения и вибрации; иметь унифицированную и технологичную в изготовлении и ремонте конструкцию;

иметь большие межремонтные периоды работы при невысокой стоимости изготовления и эксплуатации;

обеспечивать высокую экономичность использования энергоресурсов для питания оборудования .

Особое значение имеет обеспечение высокой надежности энергохолодильного оборудования в связи с особенностями эксплуатации рефрижераторного подвижного состава (невозможность доступа к холодильному оборудованию во время движения, высокая стоимость перевозимых грузов) .

Основные характеристики хладоновых холодильных установок рефрижераторного подвижного состава приведены в табл. 5.1 .

Таблица 5.1 Значения параметров Характеристика энергохолодильного для 5-вагонной секции оборудования ZB-5 РС-4 Мощность дизель-генераторов, кВт 154; 13,2* 200** Число дизель-генераторов, шт .

3 2 Число холодильных установок 8 8 Общая холодопроизводительность установок, кВт 83,72 167,44

–  –  –

* Вспомогательный дизель-генератор .

** Допускается установка двух дизель-генераторов мощностью 75 кВт .

При совершенствовании холодильного оборудования рефрижераторных вагонов учитываются требования понижения минимальной температуры в грузовом помещении и расширения диапазона работоспособности при наблюдающихся температурах атмосферного воздуха. Это приводит к необходимости увеличения холодопроизводительности холодильных машин и мощности энергетических установок, применения двухступенчатого сжатия в компрессорах. Расширяется применение блочных и агрегатированных конструкций оборудования. Вместе с тем совершенствование теплоизоляционных качеств кузовов рефрижераторных вагонов и систем циркуляции воздуха в грузовых помещениях позволяет не закладывать больших резервов при расчете холодопроизводительности установок и снизить расход мощности на привод вентиляторов для обдувания испарителей .

5.2. Холодильные установки секции ZB-5 и АРВ В каждом грузовом вагоне 5-вагонной секции типа ZB-5 и автономном рефрижераторном вагоне постройки завода в г. Дессау имеется по два машинных отделения, в верхней части которых на торцевой стене грузового помещения смонтирована холодильно-отопительная установка .

Холодильные установки секций ZB-5 и АРВ выгодно отличаются применением полугерметичных бессальниковых компрессоров, большей холодопроизводительностью и работоспособностью, агрегатным и блочным исполнением ряда узлов и более совершенной системой автоматики .

5.2.1. Холодильно-нагревательный агрегат FAL-056/7 Рефрижераторные вагоны оборудуют двумя холодильно-нагревательными агрегатами FAL-056/7, размещенными под крышей вагона в машинных отделениях (рис. 5.1) .

Агрегаты, установленные на секциях ZB-5, взаимозаменяемые с агрегатами автономных вагонов .

Холодопроизводительность агрегата при температурах воздуха на входе в конденсатор + 36 °С и на входе в испаритель, не покрытый инеем, –20 °С составляет 4,7 ± 0,282 кВт; мощность нагревательных элементов 6 кВт .

Предельная температура окружающей среды при работе агрегата на охлаждение составляет 45 °С и на отопление –50 °С. Заправляемое количество хладагента—хладона R12 составляет 15 кг, хладонового масла 6,25 кг. Максимальная потребляемая мощность агрегата 12,5 кВт. Агрегат FAL-056/7 выполнен с медными теплообменными аппаратами и стальной оцинкованной рамой. Масса одного агрегата 855 кг .

Ранее рефрижераторные вагоны оборудовали холодильно-нагревательными агрегатами с теплообменными аппаратами, изготовленными из алюминия. Однако более легкая конструкция агрегата имела недостаточную надежность в эксплуатации, что послужило основной причиной замены выполненных из алюминия конденсатора, воздухоохладителя, и трубопроводов на медные .

Холодильно-нагревательный агрегат состоит из трех основных частей: компрессорно-конденсаторная часть холодильной установки 2 (в машинном отделении 1); воздухоохладитель 4 холодильной установки с электронагревательными элементами (в грузовом помещении 6); электрический приборный ящик 5 (в машин- Рис. 5.1. Размещение холодильного агрегата в вагоне ном отделении 1) .

Компрессорно-конденсаторная часть агрегата и воздухоохладитель разделены между собой изолирующей плитой 3 из полиэфирной смолы, заполненной пенополистиролом, которая закрепляется в зоне установочного проема торцевой стены грузового помещения:

Рациональное расположение узлов и деталей позволяет за короткое время производить техническое обслуживание, контроль и ремонт .

Агрегат FAL-056/7 (рис. 5.2) работает автоматически в зависимости от задаваемых температурных параметров (на секции ZB-5, пре

<

Рис. 5.2. Схема холодильной установки FAL-056/7

дусмотрено также ручное управление). При этом он может обеспечивать работу в трех режимах: охлаждение, оттаивание, отопление .

Режим охлаждения. После включения холодильного агрегата в режиме охлаждения компрессор с задержкой времени в течение 6 мин, необходимой для выравнивания давления нагнетания, начинает работать на байпасном режиме до открытия автоматического запорного вентиля .

После того, как создалось в компрессоре давление смазки 0,1 МПа, автоматический запорный вентиль переключает компрессор с работы на байпасном режиме на режим нормальной работы. При этом компрессор 1 отсасывает пары хладагента из испарителя 5 через регулятор пуска 8, сжимает их от давления всасывания до промежуточного давления в трех цилиндрах низкого давления, а затем — от промежуточного давления до давления конденсации в цилиндре высокого давления. Горячие пары хладагента под высоким давлением и температурой по нагнетательному трубопроводу через обратный клапан 16 поступают в конденсатор 15, где охлаждаются, а затем конденсируются, превращаясь в жидкость за счет отдачи своего тепла продуваемому через конденсатор вентиляторами воздуху. Жидкий хладагент из конденсатора 15 через ручной запорный вентиль 14 поступает в ресивер 13 и далее через угловой вентиль 12, параллельно установленные фильтры-осушители 11, индикатор влаги 10, жидкостной магнитный вентиль 9 — к терморегулирующему вентилю 7. Терморегулирующий вентиль в зависимости от перегрева хладагента на выходе из испарителя 5 регулирует подаваемое в испаритель количество хладагента. Здесь давление жидкого хладагента снижается до давления испарения. Затем через распределитель 6 жидкий хладагент поступает в испаритель

5. Охлаждаемый воздух направляется в грузовое помещение. Холодный пар, образовавшийся при кипении хладагента, отсасывается компрессором и цикл повторяется .

Режим оттаивания. В процессе работы холодильной установки внешняя поверхность испарителя покрывается инеем — образуется снеговая шуба, которую периодически через 11 ч работы «снимают», т.е .

производится оттаивание испарителя за счет подачи в него горячих паров хладагента. Периодичность включения и отключения процесса оттаивания осуществляется программным механизмом — часами, и конец оттайки дополнительно контролируется термостатом 3 .

Образование снеговой шубы на воздухоохладителе ухудшает процесс теплообмена. Так, например, слой инея толщиной более 5 мм значительно уменьшает холодопроизводительность холодильно-нагревательной установки. При этом увеличивается потребление электрической энергии, компрессор работает практически вхолостую. В этом случае говорят: холодильная машина работает сама на себя .

В начале работы холодильной установки в режиме оттайки открывается магнитный вентиль 2 на линии оттайки, включаются вентиляторы испарителя, конденсатора и закрывается жидкостной магнитный вентиль 9. При этом горячие пары хладагента от компрессора 1 через открытый магнитный вентиль 2 на линии оттайки подаются в испаритель 5, производя оттаивание «шубы», и далее по всасывающему трубопроводу через регулятор пуска 8 поступают обратно в компрессор 1. Цикл оттаивания происходит в течение 1 ч, предусмотренного часовым механизмом, но может быть, ограничен, если температура в испарителе повысится до 14 °С и сработает термостат окончания оттаивания 3. При работе на вагоне двух холодильных агрегатов их оттаивание производится одновременно. Вода, образуемая при таянии снеговой «шубы», отводится за пределы вагона .

Режим отопления. При необходимости отопления грузового помещения вагона включается электропечь 4, состоящая из трех электронагревательных элементов по 2 кВт каждый и расположенная в торце агрегата со стороны испарителя. Одновременно включаются вентиляторы испарителя, обеспечивающие подачу нагретого воздуха в грузовое помещение .

При достижении установленной температуры электропечь автоматически выключается, но вентиляторы продолжают работать, обеспечивая равномерное перемешивание воздуха в грузовом помещении .

Включение и выключение холодильной установки в процессе ее работы происходят автоматически. Предварительно в зависимости от рода перевозимого груза с помощью режимных переключателей устанавливают требуемый в грузовом помещении температурный режим, в соответствии с которым установка периодически включается и отключается. При необходимости можно осуществлять и ручное управление .

После получения электрического сигнала от термореле автоматический пуск установки осуществляется в такой последовательности. Подается напряжение в цепь управления вентиляторами конденсатора (работой вентиляторов управляет прессостат). Одновременно начинает работать реле времени (с выдержкой 1,5—4 мин) и открывается электромагнитный вентиль на линии оттаивания для выравнивания давлений. По истечении выдержки времени включается компрессор и открывается электромагнитный вентиль подачи жидкого хладагента из ресивера к терморегулирующему вентилю, а электромагнитный вентиль на линии оттаивания закрывается. При достижении давления конденсации 1 МПа прессостат включает вентиляторы конденсатора, при снижении давления до 0,6 МПа — отключает их .

При достижении в грузовом помещении нижнего заданного регулятором значения температуры воздуха установка выключается в следующем порядке: отключается компрессор (вентиляторы испарителя продолжают работать), закрывается электромагнитный вентиль и при снижении давления в конденсаторе ниже 0,6 МПа отключаются вентиляторы конденсатора срабатывающим прессостатом. Когда температура воздуха в грузовом помещении повысится до верхнего заданного предела, холодильные установки опять включаются и рабочие циклы повторяются. Если давление в холодильном агрегате превысит 1,6 МПа, срабатывает прессостат 9 и происходит отключение компрессора. Как только давление в агрегате снизится до 1,4 МПа, компрессор автоматически включится .

Холодильные установки FAL-056/7 оборудуются прессостатом наименьшего давления всасывания. При снижении давления всасывания до – 0,05 МПа прессостат отключает компрессор, не допуская его работы без смазки .

Аварийное выключение установки термостатом 10 происходит при температуре картера компрессора –20 °С .

Работа установки при низких температурах наружного воздуха обеспечивается следующим образом. При температуре картера компрессора до –20 °С холодильная установка включается обычным порядком. Если температура картера ниже, то термостат 10 включает электронагреватель 30 и после достижения в масляной ванне температуры – 15 °С установка может быть включена. Режимы работы холодильной установки контролируют: мановакуумметр давления всасывания, манометр давления масла, манометр промежуточного давления, манометр высокого давления .

Пополнение системы хладоном R12 производят через патрубок с запорным вентилем, маслом — через вентиль компрессора .

5.3 Холодильные установки секций 5-БМЗ Рефрижераторные секции, выпускавшиеся Брянским машиностроительным заводом, оборудованы холодильной установкой ВР, состоящей из двух холодильных машин и блока электронагревателей, которые работают одновременно или поочередно. При этом каждая из машин обеспечивает 75 % максимальной нагрузки вагона по холоду. Эксплуатируют установки на двух режимах охлаждения перевозимого груза, на режиме его обогрева, а также на режиме снятия «снеговой шубы» с поверхности испарителя. Технические данные характерных режимов работы установки приведены в табл. 5.2 .

Таблица 5.2

–  –  –

Холодильные машины установок типа ВР выполнены с одноступенчатым повышением давления и регенерацией; в теплообменнике рабочее тело R12. Принципиальная тепловая схема машины приведена на рис. 5.3. При работе в режимах охлаждения компрессор 1 сжимает холодные пары хладагента и нагнетает горячие пары в конденсатор 13 с принудительным воздушным охлаждением, которое обеспечивает осевой вентилятор 14. Последний забирает охлаждающий воздух снаружи вагона через окно в боковой стене машинного отделения и удаляет через окно в противоположной стене .

Окна оборудованы регулируемыми жалюзи, степень открытия которых устанавливают вручную в зависимости от температуры наружного воздуха перед пуском машины .

Из конденсатора жидкий хладон стекает в ресивер 15, а далее в регенеративный теплообменник 10, где переохлаждается парами хладона, отсасываемыми из испарителя-воздухоохладителя 9. На линии жидкого хладона установлен комбинированный фильтр-осушитель 11 сетчатого типа. После регенеративного теплообменника хладон поступает к терморегулирующему вентилю 6, а далее через распределитель («паук») 8 к испарителю. Осевыми вентиляторами 7 охлаждённый в испарителе воздух подается в грузовое помещение вагона .

Контроль за работой компрессора и его защиту обеспечивают манометры 4, реле давления смазки 16, реле минимального давления хладона на всасывании 2 и максимального давления на нагнетании 17 автоматический регулятор давления 3, объемный расходомер 12, обратный клапан 18. На всасывающей и нагнетательной линиях компрессора установлены запорные вентили; разгрузку компрессора при пуске производят включением байпасного вентиля 19 .

Рис. 5.3. Тепловая схема холодильной машины типа ВР

Снятие с поверхности испарителя «снеговой шубы» выполняют подачей горячих паров хладона по линии оттаивания от компрессора к испарителю через соленоидный вентиль 5. Управление процессов оттаивания дистанционное .

Установка ВР-1М состоит из двух холодильных машин, работающих одновременно или отдельно. Это позволяет регулировать холодопроизводительность простым и надежным способом и обеспечить сохранность груза даже при выходе из строя одной из машин .

Испаритель-воздухоохладитель 1 (рис. 5.4) и электронагреватель 2 скомпонованы в один блок и находятся в грузовом помещении вагона около перегородки к машинному отделению. Компрессорно-конденсаторные агрегаты 3 размещены один над другим на специальной раме. Каждый из них при необходимости может быть быстро заменен. В одну холодильную машину входят один компрессорно-конденсаторный агрегат, половина сдвоенного испарителя, щиты с приборами и манометрами .

Компрессорно-конденсаторный агрегат объединяет бессальниковый компрессор типа 2ФУУБС18, конденсатор, ресивер, теплообменник, фильтр-осушитель, вентилятор с электродвигателем, реле давления в системе смазки, электромагнитные вентили, обратный

Рис. 5.4. Схема размещения в вагоне холодильной установки ВР-1М

клапан, запорную арматуру, автоматический регулятор давления, соединительные трубопроводы. Все узлы агрегата смонтированы на общей раме .

Испарители обеих холодильных машин объединены в один блок так, что все нечетные ряды по ширине блока принадлежат одному испарителю, все четные — другому. Такая конструкция обеспечивает одинаковые условия работы обоих испарителей и позволяет использовать суммарную теплопередающую поверхность ребер при работе одной машины. Над испарителями расположены два вентилятора, которые нагнетают холодный или теплый воздух (до 14000 м3/ч) в воздуховод грузового помещения вагона. Скорость прохождения воздуха через испаритель 8 м/с .

Холодильная машина имеет регулятор потребляемой мощности. Это автоматический регулятор (дроссель) давления «после себя»

типа АДД-40М, который поддерживает давление всасывания не выше заданной величины — от 0,035 до 0,20 МПа. Для облегчения пуска компрессора и разгрузки электродвигателя предусмотрена возможность перепуска паров хладона R12 из нагнетательного трубопровода в испаритель по байпасной линии с электромагнитным вентилем. Обратный клапан на нагнетательном трубопроводе перед конденсатором препятствует перетеканию хладагента с нагнетательной стороны во всасывающую, что обеспечивает разгрузку компрессора при пуске .

Оттаивание инея с испарителя производится, как обычно, горячими парами хладона R12, конденсат стекает в поддон и отводится из вагона .

Заданные температурные режимы в грузовом помещении поддерживаются автоматически. Установка имеет реле высокого давления типа РД-2Б-03 и низкого давления типа РД-1Б-01, обеспечивающие автоматическое её отключение и подачу соответствующего сигнала на щит управления в дизельном вагоне в случае недопустимого повышения давления на стороне нагнетания пли чрезмерного его падения на стороне всасывания. Реле типа РКС-1Б-01 обеспечивает подачу сигнала в случае падения давления в системе смазки каждого компрессора ниже заданного предела .

Пределы настройки приборов автоматики следующие: реле низкого давления настраивается на выключение при – 0,03 МПа и включение при 0,01 МПа. реле высокого давления — на выключение при 1,4 МПа и включение при 1,15 МПа; автоматический регулятор АДД-40М настраивается на 0,09 МПа; реле контроля режима смазки — на давление отключения 0,05 МПа (допускается работа компрессора при давлении ниже настройки реле не более 15 минут) .

Управление работой холодильных установок ведется из дизельно-служебного вагона секции, где расположен щит управления, на который подаются сигналы о режимах работы оборудования. Включать установки можно и со щитов, имеющихся в машинных отделениях грузовых вагонов .

Оттаивание испарителя в секциях первых выпусков производилось электронагревателем мощностью 5 кВт. Испаритель при этом отъединялся от грузового помещения заслонками на входе и выходе воздуха. Рукоятки этих заслонок выведены в машинное отделение. В секциях РС-4 оттаивание производится горячими парами хладагента. При этом не происходит сильного повышения температуры воздуха в грузовом помещении, как при оттаивании электронагревателями, что позволило убрать заслонку, перекрывающую вход в воздухоохладитель. На рефрижераторные секции РС-4 с централизованной системой управления холодильно-отопительными установками, в которой командно-контрольное устройство выполнено в виде одного программного реле времени (вместо ранее применявшихся восьми на секцию) .

При перевозках скоропортящихся грузов в рефрижераторных вагонах необходимо точно поддерживать температурный режим. Для многих видов грузов допустимые колебания температуры не должны превышать 3 °С .

В 5-вагонных секциях БМЗ применяются полупроводниковые терморегуляторы ПТР. В каждом грузовом вагоне установлены два датчика, управляющих работой холодильных установок и электропечей. На секциях PC-4 применяются полупроводниковые двухпозиционные регуляторы ПТР-2М со ступенчатой уставной температурой включения и отключения холодильных машин и электропечей на пять режимов, задаваемых с помощью переключателя (табл. 5.3) .

Приборы размещены в машинных отделениях вагонов, а датчики — в грузовых помещениях. Погрешность регулирования температуры при каждом положении переключателя ± 0,75 °С. Недоста

–  –  –

ХФ12-16 в количестве 18 ± 0,4 кг (из них по 5,5 ± 0,2 кг в каждый компрессор и по 3,5 ± 0,2 кг в каждый ресивер) .

Рефрижераторные секции РС-4 отличаются от секций PC-1 увеличенным объемом грузового помещения вагона (более 110 м3 против 108 м3) и допустимой нагрузкой на ось (22 т против 21 т) .

Эти секции оборудованы серийными холодильно-отопительными установками типа ВР-1М, работа которых полностью автоматизирована, за исключением процесса оттаивания. В грузовых помещениях вагонов обеспечивается минимальная температура

–20 °С при наружной температуре +40 °С или +14 °С при наружной

–50 °С. Повышение эффективности работы холодильных установок достигнуто благодаря улучшению теплотехнических свойств кузова вагонов, а также снижению теплопритоков от работающих вентиляторов-циркуляторов. Холодопроизводительность одной установки 20,9 кВт при t0= –15 °С;

tк= +30 °С .

Изменение минимальной температуры в вагоне при наружной + 40 °С в зависимости от тепловой нагрузки показано на рис. 5.5 (по оси ординат указаРис. 5.5. Изменение температуры в ны значения температуры в вагрузовом вагоне рефрижераторной гоне, по оси абсцисс — тепловая секции РС-4 в зависимости от теплонагрузка в % по сравнению с расвой нагрузки четной) .

График 1 соответствует работе одного вентилятора-циркулятора, график 2 — двух вентиляторов .

Централизованная система регулирования и управления основана на применении электронных показывающих и самопишущих приборов. Предусмотрены следующие режимы работы холодильно-нагревательной установки: «Холод», «Тепло», «Оттаивание», «Вентиляция». Выбор режима работы установок и уровня поддерживаемых в вагонах температур производит механик с помощью соответствующих переключателей на блоке управления в зависимости от рода перевозимого груза и наружной температуры. Дистанционное управление (из дизельного вагона) может быть как ручным, так и автоматическим. Механик также определяет для каждого вагона уставку регулирования температуры. Задатчик температур имеет 11 положений в диапазоне –20 +20 °С. В схеме предусмотрена световая и звуковая сигнализация об отклонениях температуры в грузовом помещении от заданной без передачи команды на исполнительное устройство .

При автоматическом управлении заданный режим работы холодильно-отопительных установок поддерживается без вмешательства обслуживающего персонала. Переключатель управления установкой переводят в положение автоматического регулирования .

При этом включаются два показывающих прибора и программновременной блок, который обеспечивает контроль температуры в заданной последовательности в каждом вагоне. В блоке приборов происходит сравнение измеренной температуры с заданной (уставной) или сравнение замеров температур в двух точках (проверяется температура в следующих точках: средняя зона грузового помещения, вход и выход воздуха из испарителя; при оттаивании испарителя — температура хладона R12). Если разница температур выходит за установленные пределы, происходит переключение контактов сигнального устройства и срабатывают соответствующие исполнительные реле. В зависимости от знака отклонения температуры выдается сигнал на включение или отключение установок. Программно-временной блок обеспечивает включение и отключение холодильной установки в заданной технологической последовательности. Диапазон регулирования (отклонение температуры) определяется настройкой сигнальных устройств и в эксплуатации регулировке не подлежит. Погрешность срабатывания на включение или отключение оборудования не превышает 0,5 °С. Система регулирования отличается уменьшенным количеством цепей управления и реле. Управление работой холодильно-нагревательного и вентиляционного оборудования по перепаду температур в отдельных точках грузового помещения позволило улучшить поддержание температурных режимов и снизить неравномерность температурного поля в вагонах .

В секции РС-4, как и в предыдущих моделях, применены три независимые системы контроля температуры воздуха в грузовых помещениях. Две системы централизованные из дизельного вагона:

одна — с показывающими приборами (выборочный дистанционный контроль), другая — с самопишущими приборами (автоматическая периодическая запись). Третья система — местного измерения температуры с помощью переносного прибора, подключаемого при необходимости к специальному штепсельному выводу каждого грузового вагона. Датчиками температуры являются термометры сопротивления. Приборы системы контроля (показывающий КП и самопишущий СПЛ) такие же, как в системе регулирования и управления. Диапазон измеряемых и записываемых температур – 25 + 25 °С, абсолютная погрешность показаний не более 0,25 °С, записи — не более 0,5 °С. Записывающий прибор фиксирует на специальной тепловой бумаге температурный режим в вагоне через каждые 2 ч .

В системе выборочного дистанционного контроля использованы два показывающих компенсатора типа КП. К первому прибору через реле управления подключены термометры сопротивления, установленные на входе в воздухоохладитель и в хладоновых трубопроводах первой и второй машин. Ко второму прибору подключены через реле управления термометры сопротивления, расположенные на выходе из воздухоохладителя и в средней зоне грузового помещения .

Автоматическая периодическая (через каждые 2 ч) запись температуры производится с целью контроля работы холодильно-отопительного оборудования. Записывается температура в средней зоне грузового помещения и наружная температура. Программно-временной блок обеспечивает запись в такой последовательности: наружная температура, температура в средней зоне всех вагонов, контрольная отметка .

Система местного измерения позволяет замерить температуру в каждом, даже отцепленном от секции грузовом вагоне. Переносной прибор соединяют с термометром сопротивления, установленным на боковой стене грузового помещения вагона (средняя зона) .

Штепсельный разъем для подключения расположен под вагоном у входа в машинное помещение .

5.4. Холодильная установка вагона для перевозки живой рыбы Холодильная установка живорыбного вагона выполнена из двух холодильных машин, расположенных одна над другой (рис. 5.6) на общей раме 13. Каждая машина состоит из компрессора 12 с приводом от электродвигателя 10 мощностью 7,5 кВт через клиноременную передачу 11, конденсатора 3 с вентиляторами 2, приводящимися электродвигателями 4 мощностью по 2,2 кВт, ресивера 1, кожухотрубного испарителя 14, теплообменного фильтра-осушителя 8, жидкостного электромагнитного вентиля 9 и щита приборов 5 .

Щит манометров 6 является общим для обеих машин. С двух сторон установка имеет ограждения 7 .

Компрессор 2 (рис. 5.7) отсасывает пары хладона R12 из испарителя 10, сжимает их до давления конденсации и нагнетает в конденсатор 8, где они превращаются в жидкость, отдавая тепло воздуху, Рис. 5.6. Схема размещения холодильной установки в вагоне для перевозки живой рыбы подаваемому вентилятором 9. Жидкий хладагент стекает из конденсатора в ресивер 5, откуда через электромагнитный вентиль и теплообменный фильтр-осушитель 11 поступает к терморегулирующему вентилю 12. В последнем хладон R12 дросселируется до давления кипения и направляется в испаритель 10, где отбирает тепло от циркулирующей воды. Затем пары хладагента вновь отсасываются компрессором, и цикл работы установки непрерывно повторяется. Работа компрессора контролируется с помощью реле низкого давления 1 и высокого давления 6. На общем щите располагаются манометры контроля давления масла 3 в системе смазки компрессора, давления на линиях нагнетания 4 и всасывания 7 .

Компрессор холодильной машины типа ФУ-12 одноступенчатый, непрямоточный, сальниковый, четырехцилиндровый с углом развала цилиндров 90° и воздушным охлаждением; обеспечивает холодопроизводительность 10,5 кВт при t0 = – 15°C и tк = +30°C .

Рис. 5.7. Схема холодильной машины вагона для перевозки живой рыбы

Потребляемая при этом мощность 3,4 кВт, мощность электродвигателя компрессора 7,5 кВт. Смазка компрессора комбинированная — под давлением и разбрызгиванием .

Ребристый конденсатор с принудительным воздушным обдувом имеет поверхность охлаждения 75 м2. Кожухотрубный испаритель типа ИТР горизонтальный, шестиходовой, с медными оребрёнными трубками, имеющими теплопередающую поверхность 12 м2;

обеспечивает охлаждение воды, направляемой в резервуары для рыбы. В установке предусмотрен также электронагреватель мощностью 4,5 кВт с вентилятором, включающийся при необходимости подогрева циркулирующей воды .

Установка может работать в трех режимах: «Холод» (включены холодильные установки), «Циркуляция» (включен только насос циркуляции воды) и «Тепло» (включен электронагреватель). Циркуляционный насос работает и на других режимах, которые задаются переключателями, расположенными на панели управления в служебном помещении вагона .

ГЛАВА 6. ЖИДКОАЗОТНАЯ СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ГРУЗОВ (ЖАСО)

6.1. Зарубежные разработки В условиях повышения требований к экономии жидкого топлива во всех областях техники специалисты уже давно изыскивают возможности безмашинных способов охлаждения перевозимых скоропортящихся грузов (СГ). В последнее время в связи с указанной тенденцией вновь проявляется интерес к одному из таких способов — охлаждению СГ жидким азотом .

Жидкоазотная система охлаждения (ЖАСО) перевозимых СГ обладает рядом достоинств: отсутствие специального энергетического источника, простота конструкции, наличие благоприятной газовой среды вокруг СГ, отсутствие экологического воздействия, уменьшение потери продуктов при перевозке и хранении .

Вместе с тем целесообразность широкого внедрения этого способа охлаждения на вагонах не является бесспорной, поскольку отсутствие системы отопления вагонов с ЖАСО снижает возможность их эксплуатации в зимнее время, необходимость заправки азотом и создания по стране сети экипировочных пунктов, расширения мощностей по производству жидкого азота и специальных криогенных ёмкостей .

Система охлаждения, основанная на испарении жидкого азота, включает следующие основные элементы: сосуд для жидкого азота;

пневматический или электрический вентиль управления подачей жидкого азота; находящегося в сосуде; распылительный коллектор форсунками для распыления азота в грузовом помещении; датчик температуры в камере для выработки сигнала для регулирования подачи азота из сосуда; указатель уровня жидкого азота в сосуде; предохранительные клапаны для сброса повышенного давления в сосуде, вентиль заправки сосуда азотом; регулятор давления .

Принцип работы такой системы заключается в следующем. Регулятор температуры, настроенный на заданный температурный режим, при повышении температуры (измеряемой датчиком в грузовой камере) заданного верхнего предела регулирования, дает сигнал на открытие вентиля подачи жидкого азота, который, находясь в сосуде при высоком давлении, поступает в распылительный коллектор, где происходит нагрев азота и его интенсивное испарение; в процессе испарения азота (в коллекторе и вне его) происходит отбор тепла от воздуха и груза в камере. После того, как температурный датчик зафиксирует достижение нижнего заданного предела регулирования температуры в камере, подается сигнал на закрытие вентиля подачи. В дальнейшем цикл регулирования температуры в грузовой камере повторяется. По такому принципу работают ЖАСО, используемые в холодильном транспорте многих стран .

Впервые система ЖАСО разработана фирмой «Linde» США. Разработанная в 1961 г. система «Полярстрим» получила наибольшее распространение. Для европейских железных дорог (в частности, для вагонов «Интерфриго») и автотранспорта серийное производство системы «Полярстим» производила с 1965 г. английская фирма «British Oxygen Corp» .

В этой системе используется от одного до четырёх расположенных внутри кузова (у торцевых стен) криогенных сосудов с жидким азотом. Распылительный коллектор смонтирован под потолком в центре кузова. Такая система (типа «206») для железнодорожного вагона включает запас азота 1170 кг, находящегося под давлением 0,08— 0,09 МПа в одном сосуде прямоугольной формы (высота сосуда — 2,140 м, ширина — 2,21 м, длина — 0,69 м), расположенного гориРис. 6.1.

Схема системы «Колд — Флоу»:

1 — сосуд для жидкого азота; 2 — регулятор; 3 — клапан подачи жидкого азота;

4 — теплообменник; 5 — распылительный патрубок зонтально. Вес незаполненной криогенной системы — 454 кг. Максимальные потери азота вследствие испарения из сосуда составляют 2 % в сутки. Как показывает опыт, температура по объему грузового помещения при системе «Полярстрим» распределяется заметно неравномерно. По такому же принципу работают американские системы «Колд Спрай» и «Криоград» (фирмы «Air Products»), a также французские и западногерманские системы. Согласно разработанной схема «Колд Флоу» (рис. 6.1), азот подается из сосуда в компактные оребрённые теплообменники (ТО), установленные вдоль стен и под крышей грузового помещения. После испарения в ТО газообразный азот далее через распылительные патрубки выходит в объем камеры. Применение TO, хотя и удорожает, дает более равномерное распределение температур .

В отличие от указанных выше схем, работающих по принципу непосредственного впрыскивания азота в грузовой объём, в системе «Колд Уолл» (рис. 6.2, б) газообразный азот распределяется из двух коллекторов 2 вдоль всех поверхностей ограждений грузового объёма (рис. 6.2, а) по системе каналов для азота, создающих охлаждающую рубашку с довольно равномерным распределением температур в камере .

Остановимся на особенностях системы «Криоград», разработанной для железнодорожных вагонов. Здесь азот подается через небольшие отверстия общей площадью 0,013—0, 058 см2 в распылительном трубопроводе со скоростью от 13,6 до 50 кг/ч на 3 м длины камеры .

Особенностью этой схемы является вентилятор для перемещения азотовоздушной смеси в камере и для обдува коллекторного трубопровоРис. 6.2.

Схема системы «Колд — Уолл»:

да. Вращение вена — грузового объема; б — расположения коллекторов;

тилятора происхо- 1 — испаритель; 2 — изотермический кузов;

дит за счёт энергии 3 — внутренняя стенка; 4 — канал струи истекающего азота, который из сосуда по трубопроводу поступает в ТО, где испаряется, и под давлением натекает на лопасти вентилятора. Для интенсификации испарения азота часть ТО расположена вне теплоизолированного кузова .

В отличие от названных выше систем, где подача азота регулируется в зависимости от температуры фирмой «Beast Fertilizers» (США) разработана система «Окситрол», в которой жидкий азот подается в грузовое помещение в зависимости от концентрации в нем кислорода .

В основе этого лежит наблюдаемая в опыте задержка старения продуктов в атмосфере с пониженным содержанием кислорода. Поэтому замена кислорода инертным азотом приводит к более благоприятной для или продукта так называемой «регулируемой газовой среде». Оборудование системы «Окситрол» дополнительно включает датчик концентрации кислорода, автоматически регулирующий впрыск необходимого количества азота. Содержание кислорода в камере поддерживается в минимально допустимых пределах (0,5—5 %), т.к. полное отсутствие кислорода в окружающей продукт среде может вызвать нежелательную ферментацию продукта .

При всем многообразии предложенных систем ЖАСО железнодорожных вагонов, охлаждаемых жидким азотом, даже в период наибольшего интереса к этому способу охлаждения в 1969 г. было построено не более 50: из них 30 было оборудовано системой «Полярстрим» .

К настоящему времени использование таких систем не вышло на стадии эксплуатации опытных образцов. По данным справочника «Janes», в парке вагонов «Интерфриго» в 1984 г. всего 26 единиц АЖВ, оборудованных системой «Полярстрим». Более широко применяется ЖАСО на автомобильном транспорте, эксплуатирующемся под наблюдением обслуживающего персонала .

6.2. Отечественные разработки ЖАСО для железнодорожного транспорта 6.2.1. Крупнотоннажный рефрижераторный контейнер с азотной системой охлаждения Современные требования, предъявляемые к перевозке скоропортящихся грузов, были учтены при разработке крупнотоннажного (на 20 т брутто) рефрижераторного контейнера СК-5-20А с ЖАСО «Сандвич» — конструкция кузова этого контейнера включает наружную остальную (09Г2) и внутреннюю из алюминиевого сплава (АМ-6) обшивы, пространство между которыми заполнено теплоизоляционным материалом — фреонозаполненным полиуретаном марки ППУтолщиной 90—120 мм. Для придания жесткости всей конструкции между обшивками установлены малотеплопроводные рёбра жесткости из стеклопластика. Для циркуляции охлажденного воздуха между грузом и стеной на внутренней поверхности кузова предусмотрены специальные выступы, расположенные в шашечном порядке .

Система охлаждения жидким азотом, разработанная и изготовленная НПО «Гелиймаш», рассчитана на поддержание температуры в контейнере от 0 до –18 °С при диапазоне температур окружающего воздуха от –60° до 45 °С. ЖАСО контейнера включает: три соединённых между собой сообщающихся сосуда для азота (по 220 л каждый), распылительный коллектор, пневматический клапан подачи азота, приборы автоматики и контроля, вентили заполнения и газосброса. Конструктивно система ЖАСО выполнена в виде агрегатного моноблока, смонтированного на специальной раме в машинном отделении .

В сосудах для азота, выполненных по типу термоса из внутреннего и наружного цилиндров, для поддержания вакуума в межцилиндровом изоляционном пространстве в качестве адсорбента используется активированный уголь, камера для которого расположена снизу днища внутреннего цилиндра .

Через горловину сосуда выводятся 4 трубопровода: «наполнение — опорожнение», «сброс», «выдача жидкого азота», «уровнемер — верх». Из нижнего днища сосуда выходит трубопровод — «уровнемер — низ»

Наружный цилиндр сосуда (кожух) выполнен сварным из алюминиевого сплава и состоит из трех частей: цилиндра, верхнего и нижнего днищ. На верхнем днище расположены: мембрана, которая срабатывает при повышении давления в межцилиндровом пространстве, клапан вакуумирования — для создания вакуума в этом пространстве, заполненном слоистой изоляцией из стеклоткани .

Арматура, смонтированная на сосудах, включает: два угловых вентиля: один для наполнения и опорожнения сосуда, второй — для сброса паров азота; предохранительный клапан — для сброса

–  –  –

В разбрызгиватель азот подается через исполнительное устройство, которое управляется регулятором температуры (РТПШ) и отключается при достижении заданной температуры .

В работу при закрытых грузовых дверях система включается пневмотумблером и кнопкой, которая управляет подачей газообразного азота в пневмосистему. При открытых дверях контейнера работа исполнительного устройства автоматически блокируется .

Заполнение сосудов жидким азотом производится через специальный штуцер и вентиль .

6.2.2. Система охлаждения в АЖВ Система охлаждения в АЖВ состоит из системы охлаждения газа (АСО) и из системы раздачи этого газа — азотовоздушной смеси .

Система охлаждения газа (АСО) и ее оборудование. В качестве охлаждающего агента применяется сжиженный азот (ГОСТ 9293-74), полученный из атмосферного воздуха способом глубинного охлаждения. Принцип охлаждения газа в вагоне основан на испарении жидкого азота, подаваемого в грузовое помещение, и нагреве этого газа от температуры испарения, (– 196 °С) до температуры, установленной в соответствии с режимом перевозки груза. С целью обеспечения равномерного распределения температуры газа в грузовом помещении в АСО предусмотрено специальное устройство (высоконапорный эжектор), которое смешивает испарившийся азот с циркулирующим в вагоне газом (воздухом) .

АСО — система расходного типа, рассчитанная на подачу в грузовое помещение жидкого азота до 300 кг/ч при температуре 86 К ( –187 °С) .

Комплект криогенной системы АСО (рис. 6.5) состоит из двух одинаковых установок, расположенных по одному в каждом машинном отделении и работающих независимо друг от друга.

В каждую установку входит следующее оборудование:

блок расположенных в 2 этажа цистерн 3 криогенных транспортных ЦТК-1/0.25. ГОСТ 17518-79Е;

шкаф арматурный — 1 шт;

теплообменник 5—1 шт;

эжектор 4—1 шт .

Управление работ АСО осуществляется с помощью приборов РТПИ по сигналам: двух пневматических термопреобразователей, установленных непосредственно в грузовом помещении. Температура газа этих термопреобразователей фиксируется самописцем ТКС-16/5. Энергосилового оборудования АЖВ не имеет; энергоисточником для всех систем вагона служит энергия сжиженного газа, содержащегося в криогенных цистернах .

Основные характеристики цистерны транспортной криогенной ЦТК – 1/0, 25 Длина............ 2600 мм Масса азота................ 900 кг Ширина........ 1275 мм Материалоемкость Высота......... 1430 мм цистерны (отношение массы оборудования к массе азота)............. 1, 18 Масса собственная..... 930 кг

Оборудование АСО обеспечивает:

хранение жидкого азота и регулируемую его подачу в грузовое помещение;

охлаждение газа, циркулирующего в грузовом помещении при охлаждении и термостатировании (поддержании температурного режима);

напор (перепад давления), обеспечивающий циркуляцию газа в грузовом помещении;

подпитку системы пневмоавтоматики газообразным азотом;

блокировку подачи жидкого азота в грузовое помещение при открытых погрузочных дверях (аварийные отключения) .

В части воздействия климатических факторов внешней среды при эксплуатации комплект криогенного оборудования АСО соответствует климатическому исполнению У, категории 2 по ГОСТ 15150-69 .

Оборудование, входящее в комплект АСО, должно нормально работать в следующих условиях:

после пребывания в зоне отрицательных температур до минус 60 °С;

при относительной влажности окружающего воздуха 98 %; на высоте над уровнем моря до 1200 м;

при ударах с ускорением 6g в горизонтальной плоскости в направлении движения подвижного состава;

при ударных нагрузках одиночного действия с ускорением до 8g .

Система охлаждения и раздачи азотовоздушной смеси работает следующим образом .

Жидкий азот из нижней ёмкости А1 (рис. 6.4) самотеком поступает в испаритель И1, где испаряется и этим создает избыточное давление в контуре наддува верхней емкости А2. Это давление поддерживается на заданном уровне с помощью регулятора давления РД1 (после превышения заданного давления РД1 прекращает подачу жидкого азота в испаритель И1, тем самым давление в контуре наддува автоматически поддерживается в заданных пределах). Для подачи азота в систему распределения азота (СРА1, СРА2) в систему пневмоавтоматики открывают специальные вентили ВН3 и ВН5 .

Если температура в грузовом помещении, измеряемая датчиком температуры пневматического регулятора температуры РТПШ (РТ1), оказывается выше заданной установки на приборе РТ1, то исполнительный механизм РП1 открыт и жидкий азот поступает Рис. 6.4. Схема эжекторной жидкоазотной системы охлаждения (АСО) груза в вагоне АЖВ через распределительный трубопровод в теплообменник Т1 (в противном случае РП1 закрыт и подачи азота нет). В теплообменнике Т1 жидкий азот испаряется и его пары нагреваются от криогенной температуры испарения –195 °С до температуры примерно – 87 °С .

В результате высоконапорная струя этих паров азота поступает в сопло эжектора Э1 и с большой скоростью выходит из сужающейся (конфузорной) части эжектора. Вследствие больших скоростей течения газа в конфузоре создается сильное разряжение, из-за чего происходит интенсивное подсасывание (эжекция) газовой среды из грузового помещения. В.результате происходит интенсивное смещение и теплообмен холодных паров азота и «теплого» эжектируемого газа. Указанная смесь через расширяющуюся часть эжектора (диффузор) выходит в виде высоконапорной струи. Эта струя продувается вдоль секций теплообменника Т1. В результате охлаждающий газ, потеряв часть энергии и нагреваясь, через щели в ложном потолке проникает в пространство между боковыми стенами и грузом. Опускаясь вниз (из-за более высокой плотности), этот газ поступает под напольные решётки и через их продольные каналы подсасывается эжектором в область между торцевой перегородкой грузового помещения и щитом. Циркулирующая таким образом азотвоздушная смесь отбирает тепло от груза, охлаждая его, и компенсирует теплопритоки через ограждения кузова. Количество получаемого холода определяется разностью энтальпий жидкого и газообразного азота ( 400 кДж/кг = 0,111 кВтч/кг) .

Если температура газовой смеси на выходе грузового помещения оказывается выше заданного (установкой на регуляторе температуры РТ2) уровня, то клапан исполнительного механизма РП2 открыт и жидкий азот через специальную форсунку поступает в конфузор эжектора Э1. Эта дополнительная подача азота способствует более интенсивному охлаждению газовой среды, циркулирующей в вагоне. Для увеличения подачи жидкого азота через форсунку до максимального значения (что необходимо в начале захолаживания груза) используется ручное открытие специального вентиля ВН6. Процесс охлаждения длится до тех пор, пока исполнительный механизм РП1 не отключит подачу жидкого азота из емкостей А1 и А2 .

Принцип работы пневмоавтоматики. Подача управляющего газа (газообразного азота) из обеих емкостей азотного обеспечения производится через общий коллектор при помощи ручного вентиля ВН5. Коллектор подводит питающий газообразный азот к регуляторам температуры РТ1 и РТ2, а также к пневмотумблером ПТ1, ПТ2 и к пневмокнопкам ВК1, ВК2 системы аварийной блокировки дверей. При положении тумблеров «открыто» азот через специальное включающее реле подается на вход терморегулятора РТ, подготовив его к работе .

При срабатывании регуляторов температуры РТ1 и РТ2 управляющий газ открывает клапаны исполнительных механизмов РП1 и РП2 и происходит подача жидкого азота в систему распределения жидкого азота. Если включен любой из предохранительных пневмотумблеров ПТ1 (или ПТ2) и открыта любая погрузочная дверь, т.е. сработал концевой выключатель любой из пневмокнопок ВК1 (или ВК2), то коллектор будет соединен с атмосферой. При этом специальное дроссельное устройство (дюза) ДР1 ограничит расход управляющего газа в систему пневмоавтоматики и давление снизится до величины, при которой исполнительные механизмы РП1 и РП2 закроются и прекратят подачу жидкого азота в его распределительную систему .

Устройство, ограничивающее давление азотовоздушной среды в вагоне АЖВ. По сравнению с изотермическим вагонами машинной системы охлаждения АЖВ с азотной системой охлаждения (АСО) выгодно отличается отсутствием подвижных и трущихся конструктивных частей оборудования, что должно обеспечить большую надежность эксплуатации. Высокая отпускная цена и недостаточные объемы производства жидкого азота обусловливают поиски способа его экономного расходования на охлаждение грузов и предохранения его от утечек. При впрыске жидкого азота в грузовое помещение АЖВ (за счёт испарения азота) создается повышенное давление, уровень которого определяется расходом азота и степенью герметичности кузова .

В зарубежных конструкциях АЖВ для предотвращения чрезмерного повышения давления предусмотрены специальные предохранительные клапаны газосброса. Так в АЖВ (рис. 6.5) этот клапан расположен на погрузочных дверях. В АЖВ европейского объединения «Интерфриго» клапан газосброса также помещен на дверях. Конструкция клапанов основана на принципе преодоления магнитного сцепления уплотнительных элементов при превышении расчетного давления .

Рис. 6.5. Вагон изотермический АЖВ: 1 — тележка; 2 — автосцепка; 3 — блок цистерн; 4 — эжектор; 5 — ложный потолок; 6 — теплообменник; 7,9 — щит;

8 — дверь

Для изотермических вагонов при проверке их герметичности (методом внутреннего наддува воздухом) наблюдается закономерность:

L = b (Р); b=const; n=const .

где L — расход воздуха, подаваемого в вагон для создания в нем избыточного давления по сравнению с давлением вне вагона:

Отсюда 1/ n L = Рст .

L cт Это стандартное избыточное давление (49Па) и соответствующий этому давлению расход воздуха через ограждения кузова (м3/ч) .

По данным многократных изменений на рефрижераторных вагонах производства заводов ПО БМЗ и «Дессау» при уплотнении сливных отверстий среднее значения 1/n=1,54; для более герметичных вагонов величина 1/n ближе к 1. Так по результатам проведенных во ВНИИЖТе и ВНИИВе совместных испытаний первого опытного образца рефрижераторного вагона «сэндвич» величина 1/n равна 1,67 при эксплуатационном состоянии вагона, когда Lст = 31,4 м3/ч .

В соответствии с ТУ 24.05.789-88 на АЖВ предполагается обеспечить степень герметичности Lст = 30 м3/ч, что близко к указанной выше величине. Поэтому по приведенной формуле при температуре t в вагоне получим:

t = +14 °C; Р =1,225 кг/м3; G = 38,7 кг/ч; L = 31,6 м3/ч; Р = 49,5 Па;

t = +14 °C; Р =1,27 кг/м3; G = 40 кг/ч; L = 31,5 м3/ч; Р = 49,4 Па;

t = +14 °C; Р =1,395 кг/м3; G = 60 кг/ч; L = 43 м3/ч; Р = 82,8 Па .

Таким образом, при расходах азота на штатных режимах избыточное давление не превышает 85 Па. Однако при максимальных расходах (300 кг/ч), предусмотренных в АЖВ, расчетное давление может составить 1460 Па .

Из опыта известно, что отражающие конструкции кузова выдерживают избыточное давление примерно 120 Па; при более высоких давлениях происходит смятие резиновых уплотнений дверного проёма, утечки воздуха и сброс давления. Таким образом, когда расход азота состовляет 60 кг/ч, наличие клапана газосброса в вагоне необязательно. Однако для режимов захолаживания груза при максимальных расходах азота установка талого клапана желательна, т.к .

уже при избыточном давлении 300 Па механизм открывания погрузочных дверей испытывает значительные перегрузки .

В связи этим, клапан газосброса целесообразно отрегулировать на открытие при давлениях больше или равно 120 Па (как это сделано в европейских АЖВ для «Интерфриго») .

6.2.3. Макетный образец АЖВ В Новосибирском институте инженеров железнодорожного транспорта (НИИЖТ) совместно с ПКБ ЦВ МПС и ВПИИЖТом на базе АРВ типа МК4-424-76 (завода «Дессау») создан макетный образец АЖТ. Для этого в машинном отделении АРВ вместо холодильной машины была смонтирована азотная система охлаждения, выполнения на основе проектных решений ВНИИГТа (гелиевой техники), для большегрузного контейнера. Основные данные этой системы, включающей I криогенный сосуд типа ТРЖК-2У, таковы:

Максимально допустимое количество жидкого азота, заливаемого в резервуар, кг

Давление в резервуаре, МПа:

максимально допустимое

рабочее

Суточные потери жидкого азота при температуре окружающей среды 20 °С и давлении 0,1 МПа (760 мм рт. ст.), %

Продолжительность заполнения резервуара при давлении в опорожняемой ёмкости 59 — 79 кПа (0, 6 — 0, 8 кгс/см2), ^), мин

Допустимые углы наклона резервуара без выплёскивания жидкого азота:

в продольном направлении

в поперечном направлении

Диапазон поддержания заданной температуры в изотермическом вагоне, °С

Габаритные размеры системы, мм длина

ширина

высота

Масса системы без жидкого азота, кг

ГЛАВА 7. ЭКСПЛУАТАЦИЯ

И ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ ХЛАДОНОВЫХ

ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК

И УСТАНОВОК КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

7.1. Эксплуатация и техническое обслуживание холодильного оборудования рефрижераторного подвижного состава 7.1.1. Холодильно-нагревательные установки ВР-1М Основная задача эксплуатации холодильного оборудования — поддержание температурного и влажностного режимов в грузовых вагонах с наименьшим расходом энергии, эксплуатационных материалов и наименьшим износом машин и аппаратов. Техническая эксплуатация холодильной установки состоит из подготовки к пуску и пуска машины, обслуживания ее во время работы, регулирования режима работы машины, периодического выполнения вспомогательных операций, таких, как выпуск и добавление масла, хладона, удаления снеговой «шубы» и воздуха из системы и др .

Обслуживание компрессоров и аппаратов холодильной установки заключается в наблюдении за смазкой, клапанами, контроле и регулировании подачи охлаждающего воздуха, устранении утечки хладона, очистке поверхностей теплообменников от загрязнений, наблюдение за уровнем жидкого хладагента, за работой вентиляторов. Уровень масла в картере должен быть не менее 1/3 смотрового стекла .

Перед пуском установки необходимо по журналу проверить, не была ли последняя остановка вызвана неисправностью и устранена ли она, осмотреть установку, убрать посторонние предметы, проверить уровень масла в компрессоре и хладона в ресивере, положение вентилей на паровых и жидкостных трубопроводах, открыть их, если они закрыты, проверить, открыты ли всасывающий и нагнетательный вентили компрессора. Если вентили закрыты, то открыть их, вращая против часовой стрелки до отказа, а затем прикрыть на 1-2 оборота; проверить плотность соединений системы по отсутствию подтеков на них; открыть жидкостные запорные вентили ДУ-15 на ресивере и ДУ-10 на щите приборов перед терморегулирующими вентилями; проверить, открыты ли. заслонки на выходе воздуха из воздухоохладителя .

После этого включают холодильную установку; проверяют показания манометра и мановакуумметров, а также работу компрессоров по показаниям приборов в щитовой грузового вагона. Характерный без резких стуков и вибрации ритмичный звук работающих клапанов компрессоров является признаком нормальной работы; кроме того, уровень масла находится в пределах видимости смотрового стекла на картере; давление масла в компрессоре не ниже 0,05 МПа; температура передней крышки картера компрессора со стороны масляного насоса не превышает 70 °С; крышки блока цилиндров прогреваются равномерно, при этом нагнетательная сторона наощупь горячее, чем всасывающая, байпасный трубопровод холодный; нет масляных пятен и подтеков на трубопроводах, арматуре, компрессорах; калачи воздухоохладителя отпотевают и обмерзают равномерно; температура конденсации не превышает температуру наружного воздуха более чем на 15 °С .

Настройка приборов автоматики соответствует следующим значениям: реле низкого давления РД-1Б-01 выключает установку при давлении 0,07 МПа и включает при 0,11 МПа; реле высокого давления РД-2Б-03 выключает при 1,4 МПа и включает при 1,15 МПа;

реле контроля смазки замыкает контакты при разности давлений 0,08 МПа и размыкает при разности 0,05 МПа; автоматический регулятор давления АДД-40М отрегулирован на диапазон 0,09 — 0,1 МПа; реле температуры ТР-1Б-02 замыкает контакты при температуре 7—8 °С .

В эксплуатации секциям-часто приходится работать при температурах наружного воздуха от –5 до –15°С, в этом случае необходимо руководствоваться следующим: жалюзи в боковых стенах машинного отделения должны быть закрыты, пуск производится в обычном порядке; при первом пуске в холодном состоянии компрессора происходит быстрое понижение давления всасывания и отключение компрессора и вентилятора конденсатора по наименьшему давлению. Вентиляторы воздухоохладителя продолжают работать .

Пускать компрессор надо неоднократно с интервалом 2-3 мин. После нескольких пусков давление хладона в системе возрастает и компрессор по наименьшему давлению не отключается .

В начальный период система смазки компрессора работает неустойчиво. Разность давлений масла и всасывания меньше 0,05 МПа .

Резкое изменение давления масляного насоса происходит из-за наличия в масле растворенного хладона. С повышением температуры масла при работе компрессора хладон постепенно испаряется и через 10—15 мин давление масла стабилизируется. Если давление не обеспечивается, т.е. реле контроля смазки не замыкает контакты, холодильную установку необходимо переключить в режим «Оттайка» и работать на этом режиме в течение 5—10 мин. При этом горячие пары хладона из нагнетательной полости перепускаются через газовый вентиль СВМ 12Г-15 во всасывающую полость компрессора. Температура масла в картере повышается, растворенный в масле хладон испаряется. Далее работа установки проходит как обычно .

После работы холодильной установки при отрицательных наружных температурах необходимо проверить герметичность сальников запорных вентилей ДУ1-0 и ДУ-15 с фторопластовым уплотнением .

Устойчивая работа компрессора и каждого терморегулирующего вентиля устанавливается при давлении конденсации более 0,4 МПа .

При достижении заданной температуры груза в вагоне может работать одна холодильная установка .

При кратковременной остановке холодильную машину отключают и она остается готовой к повторному пуску. При длительной остановке откачивают хладон в ресивер и закрывают все вентили .

С наступлением зимнего периода машина подлежит консервации .

При техническом обслуживании холодильной установки в течение первого месяца после ввода ее в эксплуатацию необходимо один раз в неделю проверить галоидной лампой все соединения и устранить неплотности, очистить и промыть фильтр-осушитель. Последующая очистка и промывка производятся через 6 месяцев.

Кроме того, регулярно проводятся следующие работы:

еженедельно — проверка наличия масла в картере, посторонних стуков и шумов в компрессоре, температуры всех крышек цилиндров, сушка нагревательных элементов включением их в работу на 1 ч во время порожнего рейса;

через каждые 15 суток — проверка всех соединений хладоновой системы и наличия в системе воздуха;

через каждые три месяца — проверка погрешности размыкания контактов и дифференциала, сопротивления электрической изоляции между корпусом и токоведущими частями реле давления, контроля смазки и температуры смазки и разработки шарниров жалюзи для охлаждения конденсатора;

через 400—500 ч работы после сдачи в эксплуатацию заменить масло в компрессоре. Каждая следующая смена масла производится при деповских ремонтах .

При передаче секции по смене бригады осматривают и при необходимости настраивают реле давления и перепада давления. Наличие воздуха в системе определяется по колебаниям и вибрации стрелки манометра на нагнетательной стороне и разнице его показаний при установившейся температуре конденсации и по таблице насыщенных паров хладона при той же температуре. Присутствие воздуха в системе вызывает повышение давления конденсации и излишний перегрев нагнетаемых паров .

Определение наличия воздуха в системе необходимо проводить перед пуском установки. Удаляют воздух через пробки на ресивере и обратном клапане. Недостаток хладона вызывает снижение давления всасывания и повышение температуры в конце сжатия. Хладон проходит через терморегулирующий вентиль со свистящим звуком, что свидетельствует о его парообразном состоянии (вместо жидкого). Утечка хладона происходит из-за пропусков в сальниках запорной арматуры, во время смены отдельных узлов и приборов и во время ремонтов. Недостаток хладона увеличивает унос масла из картера в систему холодильной установки .

В каждую машину холодильной установки заправляют 30 кг хладона. Пополняют систему, если уровень жидкого хладона находится ниже средней отметки смотрового стекла .

Перед заправкой системы необходимо включить холодильную установку и откачать хладон из системы в ресивер. Запорный вентиль ДУ-15 на выходе жидкого хладона из ресивера должен быть закрыт. Отсос хладона контролируют по мановакуумметру давления всасывания. При отсутствии давления хладона установку выключают. При повышении давления в системе вновь включают установку и отсасывают хладон до давления всасывания 0,05 МПа .

При этом температура в грузовом помещении вагона должна быть выше 0 °С. После отсоса хладона в ресивер пополнение системы производится из баллона через заправочный вентиль ДУ-6. Перед заправкой надо убедиться, что баллон заполнен хладоном, продуть вентиль баллона, открыв его на 1-2 оборота. Зарядной трубкой из отожженной меди баллон присоединяют к заправочному вентилю ДУ-6, продувают ее, открыв запорный вентиль на баллоне при ослабленной накидной гайке на заправочном вентиле установки; ручным дублером открывают. жидкостный вентиль СВМ 12Ж-5 и установку запускают. При этом наблюдают за уровнем жидкого хладона в ресивере. При достижении уровня жидкого хладона в ресивере между верхней и нижней метками на смотровом стекле закрывают вентиль баллона и при отсутствии давления —заправочный вентиль и выключают установку. После этого закрывают вентиль СВМ 12Ж-15, а запорный вентиль на выходе жидкого хладона из ресивера открывают. Переполнение системы приводит к повышению давления конденсации. Масло заправляют в компрессор с помощью медной заправочной трубки. Один конец ее опускают в банку с маслом, отсоединяют трубку от тройника всасывающего вентиля мановакуумметра, присоединяют к тройнику трубку для заправки, включают компрессор и вакуумируют его. По смотровому стеклу компрессора наблюдают за уровнем масла, который должен быть не ниже 5 мм от верхней кромки стекла. Полная заправка системы маслом составляет 18 кг. Из этого количества масла по 5,5 кг находится в картерах компрессоров. Остальное масло растворено в хладоне и циркулирует по системе. Заправляют масло через заправочный вентиль ДУ-6.Затем компрессор останавливают, восстанавливают соединение на тройнике всасывающего вентиля. После этого установка готова к работе .

Обычно необходимость оттаивания «снеговой шубы» возникает при перевозке предварительно неохлажденных овощей и фруктов и перевозке мороженых грузов. На воздухоохладителе образуется в виде инея и снега влага, выделяемая из перевозимых продуктов. Снеговая «шуба» ухудшает коэффициент теплоотдачи воздухоохладителя и уменьшает холодопроизводительность установки .

Признаками наличия слоя инея, при котором следует производить оттаивание, являются перепад температур воздуха на выходе и входе из воздухоохладителя менее 2 °С; при работе холодильной установки в установившемся режиме температура в средней зоне вагона не понижается; падает давление всасывания; компрессоры работают влажным ходом .

Оттаивание рекомендуется производить при наружной температуре 20—25 °С не менее одного раза в двое суток работы. Оттаивание снеговой «шубы» осуществляется подачей в воздухоохладитель горячих паров хладона. Для этого на щите приборов имеются вентили оттаивания СВМ 12Г-15, которые соединяют нагнетательные вентили компрессоров с жидкостными коллекторами воздухоохладителя, а также установлены в гильзы всасывающих трубопроводов на выходе из воздухоохладителя до теплообменника термометры сопротивления, по которым контролируется процесс оттаивания .

При ручном управлении процесс оттаивания заканчивается при температуре всасываемых паров хладона 15 °С. После этого установку переводят на режим охлаждения. При автоматическом режиме отключение оттаивания и переход на режим охлаждения осуществляются автоматически .

Удаление влаги из системы производится путем установки нового патрона осушителя в корпус фильтра-осушителя. Перед установкой фильтра-осушителя его следует продуть хладоном. Фильтры промывают через каждые 1000 ч работы установки. Цеолит перед заправкой в систему прокаливают в течение 2-3 ч. Затем установку пускают, и она работает в течение 3-4 ч. Эту операцию повторяют до тех пор, пока не будет удалена влага из системы. Одной из важных задач технического обслуживания холодильной установки является правильное и своевременное устранение неисправностей. Механик должен знать, какой режим работы установки является нормальным, и по отклонению параметров определить причины и характер неисправностей .

Перед выявлением неисправности необходимо проверить открытие вентилей — на трубопроводах, проконтролировать параметры по приборам, настройку терморегулирующего вентиля, заполнение системы хладоном .

Исследование надёжности работы оборудования, установленного на секциях постройки БМЗ, показало, что общее число отказов по причине обрыва трубопроводов или утечки хладона составляет соответственно около 38 или 16 %. Поэтому особое внимание следует обращать на крепление трубопроводов и герметичность системы .

Утечку хладона можно определить с помощью галоидной лампы. Принцип ее действия основан на свойствах соединений, содержащих галоиды, к числу которых относится хладон R12, изменять цвет пламени в присутствии меди, нагретой до температуры 600—700 °С .

Медное кольцо нагревается в галоидной лампе при помощи этилового спирта, бензина или пропана. Если имеется утечка хладона, то он, попадая в горелку лампы вместе с всасываемым воздухом, изменяет цвет пламени. При незначительном содержании хладона в воздухе пламя приобретает зеленоватый цвет, при большом — ярко-голубой .

Галоидными лампами обычно пользуются для определения больших утечек хладона (у вентилей в местах соединений). Места утечек можно определить визуально по масляным подтекам .

Галоидные течеискатели ГТИ-2, ГТИ-3 и ГТИ-6 обладают высокой чувствительностью к утечкам хладона (до 0,2 г в год). Они представляют собой переносные электронные приборы, чувствительным элементом (щупом) которых служит электронная лампа с открытым на проход баллоном. В баллоне лампы находятся платиновые электроды, нагреваемые при работе током до температуры 800—900 °С. Через один из открытых концов лампы в баллон поступает воздух, всасываемый маленьким встроенным вентилятором .

При содержании галоидов в воздухе эмиссия тока между электродами лампы резко возрастает. В измерительном блоке ток преобразуется в импульсный звуковой сигнал, частота которого зависит от количества галоидов, находящихся в воздухе. Течеиспускателями пользуются в хорошо проветриваемых помещениях, где в воздухе не может быть большой концентрации хладона. В течеискателе ГТИ-6 для проверки чувствительности прибора имеется встроенный эталон утечки «Галот». Это небольшой сосуд, из которого через калиброванное отверстие выходят пары, гексахлорана (их действие аналогично хладону). Сменная насадка с калиброванными отверстиями позволяет количественно сравнивать частоту звуковых сигналов и величину утечки хладона. После проверки герметичности системы включают установку и по внешним признакам определяют правильность её работы .

–  –  –

7.1.2 Холодильно-нагревательная установка FAL-056/7 Холодильно-нагревательный агрегат FAL-056/7 на вагон устанавливают по направляющему рельсу, смонтированному на стороне испарителя агрегата, и опорным роликам, прикрепленным к потолку грузового помещения в торцевой его части, а также на роликах рамы агрегата по направляющим консолям, расположенным в машинном отделении. Направляющие консоли выполнены составными. Одна часть консоли является деталью сварной конструкции машинного отделения, а другая — приставная поставляется в составе модуля и используется только при снятии агрегата с вагона или при его установке .

Такая конструкция консоли допускает перемещение агрегата при техническом обслуживании в пределах машинного отделения .

Изолирующая плита рамы агрегата плотно входит в проем машинного отделения и закрепляется девятью (семью у FAL-056/7Е) защелками с усилием 120 Нм. При этом два отжимных болта должны быть в отвинченном положении .

После установки на вагон агрегата его заземляют и подключают электрические соединения. Для транспортировки агрегата предусмотрены две опоры для захвата специальным подъемным приспособлением. Снятый с вагона агрегат устанавливают на специальном стеллаже .

Автоматический запорный и запорные вентили должны быть закрыты, уровень масла и хладагента виден в смотровых стеклах компрессора и ресивера .

Порядок пуска холодильного агрегата определяется инструкцией завода-изготовителя. Перед вводом в эксплуатацию агрегата осуществляют пробный пуск. Пробный пуск выполняют: перед вводом в эксплуатацию; перед каждым сезоном охлаждения; повторным вводом в эксплуатацию, если агрегат не работал более месяца и вводом в эксплуатацию после ремонта. Перед пробным пуском необходимо проверить уровень масла и хладагента по смотровым стеклам. Нормальный уровень масла в компрессоре должен заполнять половину смотрового стекла. Уровень хладагента в ресивере не должен превышать уровня в верхнем смотровом стекле и быть не ниже уровня в нижнем смотровом стекле (контролируется дополнительно по шарикам-поплавкам); при поставке нового агрегата уровень хладагента должен быть виден в верхнем смотровом стекле. После этого открыть ручной запорный вентиль перед ресивером, угловой вентиль после ресивера и ручные запорные вентили манометров, открыть жалюзи на входе и выходе воздуха из конденсатора, пустить агрегат в режиме «Охлаждение» .

Для пробного пуска агрегата необходимо включить холодильный агрегат, предварительно убедившись, что температура масла в компрессоре выше 15 °С, давление в системе ниже давления выключения реле максимального давления, вентиляторы испарителя в исправном состоянии и давление всасывания выше 0,05 МПа. Работоспособность агрегата проверяют не менее 1 ч .

Во время пробного испытания испаритель должен отпотевать или покрываться инеем; давление масла должно составлять 0,25—0,5 МПа (избыточное давление определяется по разности показаний манометров давления масла и давления всасывания); вентиляторы конденсатора и испарителя должны создавать необходимый напор воздуха при прохождении через конденсатор и испаритель; уровень масла и хладагента должен просматриваться в смотровых стеклах компрессора и ресивера; не должно быть масляных пятен и подтеков на трубопроводе, арматуре, а в компрессоре посторонних стуков и вибраций; показания манометров высокого, промежуточного давления и давления всасывания должны зависеть от температуры окружающей среды и температуры грузового помещения .

По окончании пробного пуска агрегат останавливают, при этом закрывают ручные запорные вентили перед манометрами .

Эксплуатация холодильного агрегата FAL-056/7 осуществляется в автоматическом режиме. Режим «Оттаивание» зависит от интервала оттаивания, заданного на программном часовом механизме .

При установившемся режиме работы холодильного агрегата температура цилиндровых головок не должна быть выше 70 °С; температура конденсации не должна превышать наружную температуру более чем на 15 °С, а температура испарения должна быть на 8— 12 °С ниже температуры грузового помещения: разность температур входа и выхода хладагента из испарителя должна составлять 2—3 °С (при неустановившемся режиме может достигать 5—10 °С); промежуточное давление должно быть выше давления всасывания, но ниже давления конденсации; сигнальные лампочки на приборном ящике не должны гореть, вентиляторы конденсатора должны включаться при давлении конденсации до 1 МПа и отключаться при снижении давления до 0,6 МПа избыточного давления; реле времени должно включать компрессор через 6 мин после включения установки; максимальное давление конденсации должно составлять 1,6 МПа избыточного давления, а минимальное давление всасывания 0,05 МПа .

При кратковременной остановке холодильной установки она должна быть готова к повторному пуску .

При выключении агрегата на длительное время (более месяца) необходимо: отсосать хладагент из агрегата, а затем полностью открыть до упора угловой вентиль после ресивера и закрыть дополнитёльно заправочный парубок вентиля; холодильный агрегат протереть, подверженные коррозией детали покрыть антикоррозийной смазкой; жалюзи плотно закрыть .

При эксплуатации холодильного агрегата предусматриваются работы, периодичность которых приведена в табл. 7.2 .

При длительной остановке холодильного агрегата через каждый месяц следует очищать его от пыли, грязи и устранять неплотности в резьбовых или фланцевых соединениях .

Таблица 7.2

–  –  –

Отсасывание хладагента из агрегата выполняют при ремонте отдельных деталей, при консервации агрегата и других операциях .

При отсасывании хладагента необходимо закрыть заправочный угловой вентиль, включить компрессор, и при достижении давления 0,02 МПа на мановакууметре давления всасывания компрессор выключить. Ручной запорный вентиль на входе в ресивер закрывают .

В процессе эксплуатации в компрессор необходимо добавлять свежее масло. Для этого необходимо присоединить заправочный маслопровод к угловому вентилю, включить холодильный агрегат, приоткрыть угловой вентиль и продуть заправочный маслопровод, после чего его быстро опустить в бак со свежим маслом, а вентиль закрыть, отсосать хладагент из холодильного агрегата до давления всасывания 0,02 МПа, открыть угловой вентиль и добавить свежее масло до уровня 1/2—2/3 смотрового стекла, а затем закрыть угловой вентиль и снять заправочный маслопровод .

При смене масла следует прогреть компрессор в работе до температуры корпуса в зоне маслоотстойника свыше 40 °С; отсосать хладагент из холодильного агрегата до давления 0,02 МПа, при неработающем компрессоре (закрытом автоматическом запорном вентиле) снизить давление на угловом вентиле для заправки маслом. Вентиль оставить открытым, вывернуть одну из маслоспускных пробок на компрессоре и слить отработанное масло в чистый сосуд для проверки цвета и загрязнения .

Если масло сильно загрязнено, очистить маслоотстойник, завернуть маслоспускную пробку, с помощью вакуумного насоса вакуумировать компрессор через угловой вентиль до 4000 Па, привернуть штуцер заправочного маслопровода к угловому вентилю на компрессоре, затем самотеком из масляного бака путем его поднятия заполнить маслопровод маслом до появления течи из места присоединения, после чего плотно затянуть штуцер; открыть угловой вентиль и за счет созданного вакуума подать свежее масло до уровня 1/2—2/3 диаметра смотрового стекла, а затем закрыть угловой вентиль и снять заполнительный маслопровод .

В случае уменьшения уровня хладагента вследствие утечек ниже нижнего смотрового стекла на ресивере необходимо добавить в систему хладагент. Для этого из холодильного агрегата отсосать в ресивер хладагент, подсоединить баллон с хладагентом к заправочному угловому вентилю после ресивера, продуть хладагентом заправочный трубопровод, включить компрессор .

Заправляют хладагент до тех пор, пока не будет виден уровень хладагента в верхнем смотровом стекле ресивера .

Для обнаружения мест больших утечек хладагента можно применять метод «обмыливания», т.е. проверяемый участок покрывают тонким слоем мыльного раствора с добавкой глицерина и в месте утечки образуются видимые пузырьки. Для обнаружения утечек можно использовать и течеискательную спиртовую лампу .

Присутствие воздуха в системе вызывает повышенное давление конденсации и излишний перегрев паров нагнетания. Наличие воздуха определяется по сильному дрожанию стрелки манометра, а также по разности давлений на манометре нагнетания и давления паров хладагента по таблице насыщенных паров при той же температуре .

Воздух выпускают через штуцер в верхней части конденсатора после того, как агрегат не работал в течение 3—4 ч .

Возможные неисправности оборудования и причины их возникновения приведены ниже .

Компрессор не включается: дефект электрической цепи агрегата; неисправен регулирующий прибор; температура масла компрессора ниже –20 °С; дефект электродвигателя компрессора; заклинивание кривошипно-шатунного механизма .

Стуки в компрессоре: дефекты шатунно-поршневой группы; попадание жидкого хладагента в цилиндр; излишек масла в блок-картере .

Отключение компрессора через некоторое время после пуска:

срабатывание электронной защиты из-за неисправностей электродвигателя; не работают вентиляторы конденсатора; высокая наружная температура; наличие воздуха в системе .

Холодильная установка работает, но температура в грузовом помещении не понижается: неисправен автоматический запорный вентиль; недостаточное давление смазки, запорный вентиль работает на байпасном режиме; малое количество хладагента или его отсутствие; неисправности терморегулирующего вентиля .

Высокое давление нагнетания, срабатывает реле максимального давления: высокая температура наружного воздуха; закрыты жалюзи конденсатора; загрязнение наружной и внутренней поверхностей конденсатора; наличие воздуха или других посторонних газов в системе; система переполнена хладагентом .

Низкое давление всасывания, срабатывание реле минимального давления: засорен фильтр-осушитель; замерзла влага в ТРВ; неисправен жидкостной вентиль; закрыт угловой запорный вентиль; утечка наполнителя термосистемы ТРВ или другие его неисправности;

недостаточное количество хладагента в системе .

Низкое давление смазки: загрязнен масляный фильтр; недостаточное количество масла в компрессоре; загрязнен перепускной клапан масла; низкая производительность маслонасоса из-за износа его деталей .

Испаритель покрыт толстым слоем льда: неисправен магнитный вентиль оттаивания; неисправно реле температуры оттаивания; неисправен программный часовой механизм оттаивания .



Pages:     | 1 || 3 |



Похожие работы:

«"ОБ ИТОГАХ РАБОТЫ СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСА ЛИПЕЦКОЙ ОБЛАСТИ ЗА I ПОЛУГОДИЕ 2018 ГОДА И ЗАДАЧАХ НА 2018 ГОД" Строительная отрасль является локомотивом всех отраслей экономики региона и играет одну из ключевых ролей в развитии экономического потенциала Липецкой области. За 1 полугодие 2018 года инвестиции в основной капитал Липецкой облас...»

«... я Льва знал с 56-го... Гамалей Евгений Георгиевич. Выпускник Физфака МГУ 1958 г. С 1958 по 1973 год работал в теперешнем Всероссийском Ядерном Центре или Всероссийском Научно-исследвательском Институте Технической Физики в Снежинске ВНИИТФ (бывший Челябинск-70, двойник Сарова). Доктор физико-математичес...»

«УП: b36030202_17_23_Зи.plx стр. 3 Визирование РПД для исполнения в очередном учебном году Председатель МК 2018 г. Рабочая программа пересмотрена, обсуждена и одобрена для исполнения в 2018-2019 учебном году на заседании кафедры Традиционные отрасли Севера Протокол от 2018 г. № Зав. кафедрой Сысолятина В.В. Ви...»

«МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ (МГС) INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION (ISC) ГОСТ МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ 34035СТАНДАРТ УПАКОВКА СТЕКЛЯННАЯ. БОЙ ДЛЯ СТЕКЛОВАРЕНИЯ Общие...»

«ГК Рускана Инжиниринг Россия, 142143, Московская область, Подольский район, пос. Быково, ул. Центральная, д. 6 тел./факс: (499) 400-40-63, тел.: (495) 660-16-25, 721-69-91 E-mail: info@ruscana.ru www.ruscana.ru ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОФИЛ...»

«© М.В. Рыльникова, В.А. Еременко, Е.Н. Есина, 2014 УДК 622.831; 622.2; 622.235 М.В. Рыльникова, В.А. Еременко, Е.Н. Есина СПОСОБ РАЗГРУЗКИ УДРООПАСНЫХ И СТРУКТУРНО НАРУШЕННЫХ УЧАСТКОВ МЕСТОРОЖДЕНИЙ* На основе многолетнего опыта применения при подземной разработке вертикальны...»

«Руководство пользователя Wi-Fi роутер "Билайн" Smart Box PRO Содержание Введение 4 Настройка роутера ШАГ 1. Подключение ро 5 ШАГ 2 . Соединение с роут 5 ШАГ 3. Настройка Инте 6 ШАГ 4. Сохранение настроек 7 Часто задаваемые вопросы 8 Важная информация 10 Рекомендации по безопасному использованию 11 Технические характ...»

«ИЗВЕСТИЯ ТОМ СКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗН А М ЕН И ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО Т ом 68, в. 1 И Н С ТИ Т У ТА имени С. М. К И Р О В А 1951 г. ХОЛОДНАЯ СВАРКА ЧУГУНА Н. Д. ТЮТЁВА Введение Цель исследования Автор поставил себе целью получение высококачественного шва без признаков отбеленной зоны,...»

«Институт Государственного управления, Главный редактор д.э.н., профессор К.А. Кирсанов тел. для справок: +7 (925) 853-04-57 (с 1100 – до 1800) права и инновационных технологий (ИГУПИТ) Опубликовать статью в журнале http://publ.naukovedenie.ru Интернет-...»

«© Коллектив авторов., 2011 УДК 612.135.085.1.1087 АУТОИММУННЫЕ МЕХАНИЗМЫ В ПАТОГЕНЕЗЕ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЫ (Обзор литературы) В.А. Соколов, Н. Мкхинини, О. Н. Леванова Рязанский государственный медицинский университет имени академика И.П. Павлова Много...»

«Известия КГАСУ, 2018, № 2 (44) Технология и организация строительства УДК 691.33 Фаррахова Евгения Олеговна инженер E-mail: evgeniya.f11@mail.ru Ибрагимов Руслан Абдирашитович кандидат технических наук, доцент E-mail: rusmag007@yandex.ru Казанский государственный...»

«Министерство образования Российской Федерации НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ № 2296 ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА (электрическое торможение) Методические указания к курсо...»

«31.62.11.500 26.30.50-80.00 БЛОК ПРОМІЖНИЙ АДРЕСНИЙ (БПА) БЛОК ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ АДРЕСНЫЙ (БПА) ПАСПОРТ ПРАО.425459.004 ПС Сертификат соответствия UA1.166.0148455-11 Действителен до 30.05.2016 г. Украина, г. Харьков ВВЕДЕНИЕ Настоящий паспорт предназначен для изучения принципа работы, правил технического обслуживания и хранен...»

«РАЗДЕЛ V. ФИЗИЧЕСКАЯ ХИМИЯ Задача 1 Обычно реакции анации (анионного обмена) протекают через образование ионной пары (ИП) по механизму SN2 (I): [Cr(H2O)6]3+ + X– [Cr(H2O)6]3+,X– (k1; k–1) [Cr(H2O)6]3+,X– [Cr(H2O)5X]2+ + H2O (ke). Как правило, ke = (16)·10–6, одна...»

«Раздел 5 "Техническое обслуживание" Раздел 5 "Техническое обслуживание" Оглавление Обязанности владельца и водителя. 53 Проверка Обязанности дилера Техническое обслуживание Предложения по самостоятельному Охлаждающая жидкость двигателя. 68 проведению технического обслуживания. 54 Проверка Проверка Гр...»

«РУКОВОДСТВО УЧАСТНИКА ВЫСТАВКИ СОДЕРЖАНИЕ Контакты 3 Место проведения 4 Расписание работы выставки 4 Пропускной режим 5 Въезд автотранспорта на территорию 5 Доступ участников на территорию...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ГОСТ Р и с о СТАНДАРТ 13720РОССИЙСКОЙ го и ФЕДЕРАЦИИ МЯСО И МЯСНЫЕ ПРОДУКТЫ Подсчет количества презумптивных Pseudomonas spp. ISO 13720:2010 Meat and...»

«Содержание Электротехнические комплектующие...........................3 1. Станции управления............. .................................4 1.1. Станции управления серии СУ автоматизированных насосных установок водоснабжения, отопления и пожаротушения.........4 1.1.1....»

«Инженерный вестник Дона, №1 (2018) ivdon.ru/ru/magazine/archive/n1y2018/4656 Моделирование отрицательных сил трения при реализации просадочных свойств грунта В.Ф.Акопян, И.В.Кондрик, О.В.Самсонов Донской государственный техничес...»

«янв февр март апр май июн июл авгу сент октя но дека 2015 Отчет о ходе реализации приоритетного проекта "Эффективный АПК" по г.Махачкала на 25.12.2015 янв февр март апр май июн июл авгу сент окт...»







 
2019 www.mash.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - онлайн публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.