WWW.MASH.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - онлайн публикации
 

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||

«учреждение высшего профессионального образования «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина» Академия электротехнических наук Российской Федерации при поддержке ...»

-- [ Страница 4 ] --

Введение. Переходные процессы при однофазных замыканиях на землю (ОЗЗ) в полных имитационных моделях трехфазных кабельных сетей 6 – 10 кВ, содержащих линии с распределенными параметрами, описываются "жесткой" системой дифференциальных, интегродифференциальных и алгебраических уравнений очень высокого порядка. По этой причине использование полных имитационных моделей исследуемых объектов связано с большими затратами времени на проведение вычислительных экспериментов. При практических расчетах стремятся максимально уменьшить порядок системы уравнений, описывающей переходные процессы при ОЗЗ, путем представления отдельных кабельных линий и частей исследуемой сети в виде упрощенного эквивалента при сохранении приемлемой точности расчетов наблюдаемых переходных токов и напряжений. В связи с этим актуальным является вопрос об условиях и области их применения эквивалентированных схем замещения кабельных сетей 6–10 кВ при анализе переходных процессов при ОЗЗ .

Требования к точности расчетов переходных процессов при

ОЗЗ определяются типом решаемых задач. К таким задачам относятся:

расчеты переходных перенапряжений при ОЗЗ; расчеты интегральных значений переходных токов при дуговых перемежающихся замыканиях;

расчеты мгновенных значений переходных токов и напряжений для устройств защиты от ОЗЗ на основе переходных процессов и др. Как известно, в переходном процессе при ОЗЗ условно можно выделить две стадии, связанные соответственно с разрядом емкости поврежденной фазы и дополнительным зарядом емкостей неповрежденных фаз .

Первой стадии в кабельных сетях 6–10 кВ соответствуют частоты до десятков килогерц, второй стадии – от сотен до 2000–3000 Гц. Таким образом, требования к точности расчетов переходных процессов в Состояние и перспективы развития электротехнологии основном определяются необходимой точностью отображения тех или иных частотных составляющих .

О подходе к эквивалентированию схем замещения кабельных сетей 6–10 кВ для расчета переходных процессов при ОЗЗ .

Исследования на полных имитационных моделях кабельных сетей 6–10 кВ показали, что интегральные (например, среднеквадратичные) значения переходного тока определяются спектром частот до 2–3 кГц. Максимальные значения переходных перенапряжений в нейтрали сети и на неповрежденных фазах с высокой точностью определяются зарядной составляющей, имеющей максимальные частоты также до 2–3 кГц .

Учитывая, что переходные токи ОЗЗ в данном диапазоне частот сохраняют преимущественно емкостный характер, в качестве упрощенного эквивалента для неповрежденных участков сети и линий при решении задач, связанных с расчетами интегральных значений переходного тока и переходных перенапряжений, а также большей части задач, связанных с разработкой устройств защиты от ОЗЗ на основе переходных процессов, работающих частотном диапазоне до 2–3 кГц, можно принять схему замещения по рис 1, а .

A1 ТП1 ЦП РП1 A2

–  –  –

Рис. 1. Экивалентирование кабельной сети 6–10 кВ для расчета переходных процессов при ОЗЗ: а – эквивалентная схема замещения для неповрежденных участков сети; б – эквивалентная схема замещения кабельной сети с учетом поврежденного и неповрежденных присоединений Значения емкостных и активных проводимостей фаз на землю С0Э и G0Э в эквивалентной схеме замещения выбираются таким образом, чтобы не изменились суммарный емкостный ток сети Ic и его активная составляющая Iа, а значения междуфазных емкостей и проводимостей принимаются такими, чтобы соотношения С0Э / С0М и G0Э / GМЭ" были равны соответствующим соотношениям в полной схеме сети .





Представление неповрежденной части сети в виде эквивалента по схеме рис. 1, а позволяет применять более точные модели (например, с распределенными параметраРелейная защита и автоматизация электроэнергетических систем ми) только для тех объектов, в которых непосредственно исследуются переходные токи и напряжения (например, для поврежденной и одной из неповрежденной линий (рис. 1,б) .

Оценка достоверности расчетов переходных токов и напряжений с использованием эквивалентированных сетей. На рис. 2 приведена полная схема радиальной кабельной сети напряжением 6– 10 кВ для системы промышленного электроснабжения, ЦП которой является ГПП, принятая для исследования переходных процессов при ОЗЗ .

ТП1 ЦП РП1

–  –  –

В полной (рис. 3) и эквивалентной (рис. 2) моделях для исследования максимальной погрешности по мгновенным значениям переходных токов в нулевой момент времени и среднеквадратичной погрешности на интервале существования кривой переходного тока варьировались значения суммарного емкостного тока сети Ic 5 30 А, тока короткого замыкания Iкз 5 20 кА, имитация ОЗЗ в различных точках сети .

Состояние и перспективы развития электротехнологии Сравнение результатов расчетов, полученных с использованием полной (рис. 3) и эквивалентированной (рис. 2) моделей кабельных сетей 6–10 кВ, показали, что при изменении суммарного емкостного тока максимальная погрешность в нулевой момент времени составляет около 10% для разрядной составляющей и 5% для зарядной, а средняя погрешность на интервале существования кривой для обеих составляющих составляет примерно 5%. При исследовании дугового перемежающегося ОЗЗ погрешность на всем интервале существования кривой находится в тех же пределах. Данные результаты показали, что рассмотренный способ эквивалентирования обеспечивает приемлемую точность расчета амплитудных и среднеквадратичных значений разрядной составляющей и практически точный расчет значений зарядной составляющей переходного тока в месте ОЗЗ, переходных напряжений, а также переходных токов нулевой последовательности в поврежденном и неповрежденных присоединениях .

Воробьева Екатерина Андреевна, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: v_ea@rambler.ru Шуин Владимир Александрович, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: shuin@rza.ispu.ru

–  –  –

Адаптация микропроцессорных устройств релейной защиты Аннотация. Приведены недостатки микропроцессорных устройств релейной защиты (МУРЗ) при адаптации в энергетическом комплексе России .

Произведен анализ ситуации на рынке релейной защиты. Определены основные критерии при эксплуатации и проектировании МУРЗ .

Ключевые слова: релейная защита, автоматика, адаптация, Sepam .

Adaptation of microprocessor devices relay protection Abstract. These disadvantages of microprocessor-based relay protection devices (MPD) during adaptation in the energy sector of Russia. The analysis of the market situation of relay protection. Main criteria in the operation and design of the MPD .

Keywords: relay protection, automation, adaptation, Sepam .

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем Создание современных систем релейной защиты и автоматики (РЗА) является важным направлением для обеспечения устойчивой и надежной работы потребителей электрической энергии .

На сегодняшний день в области эксплуатации устройств РЗА выделяются следующие основные задачи:

- поддержка в работоспособном состоянии существующих систем;

- своевременная диагностика и замена морально и физически устаревших устройств РЗА;

- применение устройств РЗА, отвечающих современным требованиям .

Решить поставленные задачи можно путем внедрения современных устройств РЗА, выполненных на микропроцессорной (МП) элементной базе. Микропроцессорные устройства релейной защиты (МУРЗ) и автоматики нашли широкое применение при защите электротехнических установок в странах СНГ и дальнего зарубежья .

Микропроцессорное реле – это обычный компьютер на основе процессора фирмы Intel или AMD, содержащий дополнительно плату с входными трансформаторами тока и напряжения, согласованными по параметрам с внешними трансформаторами тока и напряжения, а также плату с набором миниатюрных выходных реле .

На кафедре Электроснабжения промышленных предприятий Национального исследовательского университета «МЭИ» существует лаборатория по исследованию МП терминалов релейной защиты Schneider Electric. В рамках учебной программы проводятся занятия и лабораторные работы на демонстрационных терминалах серии Sepam для ознакомления студентов и преподавателей с современными устройствами релейной защиты и их возможностями .

В лаборатории при работе с представленными терминалами был произведен анализ, который позволил не только оценить преимущества МП устройств, но и выявить серьезные недостатки при адаптации данных устройств .

Например, в терминалах Sepam 80 ввод логики и основных характеристик присоединения защищен паролем «Параметрирование» .

Ввод функций и уставок защищен паролем «Настройка». При наладке терминала на месте эксплуатации оказывается, что наладочному персоналу нужно иметь допуск не только к вводу функций и уставок защит, но и к разделу программы, защищенному паролем «Параметрирование». Это требуется для ввода основных характеристик защищаемого присоединения, данных по ТТ и ТН, уставок таймеров логики, вводавывода логической защиты и других параметров. Поэтому для наладки Sepam 80 на месте эксплуатации приходится открыть полный доступ к программированию терминала, что недопустимо. Из-за этого вообще теряет всякий смысл деление допуска с паролями .

Состояние и перспективы развития электротехнологии

К недостаткам можно отнести и отсутствие в серии Sepam 80 функций дифференциальной защиты трехобмоточных трансформаторов и шин .

Переход на цифровые методы обработки информации в микропроцессорных реле не принес какие-либо новые принципы построения релейных защит, но существенно улучшил некоторые эксплуатационные качества:

надежность, быстродействие, непрерывный автоматический контроль и самодиагностика;

малое потребление электроэнергии от измерительных трансформаторов тока и напряжения;

возможность регистрации в памяти устройства параметров аварийных режимов;

возможность реализации более сложных и совершенных алгоритмов защиты и управления электроэнергетического объекта, удобство наладки, настройки и эксплуатации, а также сервисные возможности;

интеграция с системами оперативного и автоматического управления, позволяющая создать терминал в пределах одного защищаемого объекта [1] .

В настоящее время при реконструкции или проектировании новых подстанций (ПС) и распределительных пунктов (РП) повсеместно предусматривается установка МП защит вместо защит на базе электромеханических реле. Однако полный отказ от электромеханики обоснован не в полной мере, так как имеющийся опыт эксплуатации микропроцессорных защит выявил ряд существенных недостатков. Для повышения надежности функционирующих МП систем, а также только вводимых в ближайшем будущем будет стоять необходимость устранять все неисправности и недостатки данных защит .

В связи с появлением МУРЗ появились новые проблемы, требующие решения, среди них особенно актуальны: резервирование МУРЗ, запасные части и комплектующие, количество функций в одном устройстве, человеческий фактор, критерии электромагнитной совместимости, условия эксплуатации, требования к конструкции, параметрам и программному обеспечению МУРЗ [2] .

Обратимся к ситуации с электромеханическими реле, сложившейся в 70-80-х годах. Под напором стремительно развивавшихся полупроводниковых технологий заводы, производившие реле на электромеханической элементной базе, в срочном порядке переоснащались под производство полупроводниковых устройств релейной защиты или закрывались .

Однако через несколько лет выпуск электромеханических реле был восстановлен. Модернизированные контактные материалы и сплавы, новые пластмассы и лаки позволили резко уменьшить размеры и повысить надежность электромеханических реле. Сегодня стало абсоРелейная защита и автоматизация электроэнергетических систем лютно ясно, что полупроводниковые реле могут занять лишь определенную нишу, но не способны полностью вытеснить электромеханические реле, например, на ПС и РП с переменным оперативным током .

Кроме того, электромеханические реле не требуют наличия постороннего источника питания .

Недостатки и справедливые нарекания на некоторые конкретные типы электромеханических реле не должны распространяться на весь класс электромеханических реле. Стремление избавиться от постоянного обслуживания изношенных электромеханических реле является важным стимулом при переходе на МП устройства для отечественных инженеров, занимающихся проектированием и обслуживанием устройств РЗА. Однако затраты на обслуживание старых реле могут быть ничуть не больше затрат на приобретение вышедших из строя и не подлежащих ремонту дорогостоящих электронных блоков МУРЗ [3] .

Если провести аналогию с ситуацией, возникшей с приходом полупроводниковых устройств релейной защиты, можно предположить, что МУРЗ надлежит занять определённую нишу, создать здоровую конкуренцию, однако полностью вытеснить электромеханические аналоги в современных реалиях не представляется возможным .

Эксплуатирующие и проектные организации должны обоснованно подходить к выбору МУРЗ, полностью изучать особенности энергообъекта, выполнять технико-экономическое обоснование применения МП устройств РЗА различных фирм-производителей, учитывать расходы на эксплуатацию этих устройств .

На данный момент при реконструкции и проектировании новых ПС и РП повсеместно закладываются МП защиты. Очевидно, что выработка руководящих указаний в области проектирования, создание и эксплуатация МП устройств РЗА должны жестко регламентироваться .

Литература

1. Гуревич В.И. Еще раз о надежности микропроцессорных устройств релейной защиты // Электротехнический рынок, 2012. № 3 (29). С. 40–45 .

2. Гуревич В.И. О некоторых оценках эффективностии надежности микропроцессорных устройств релейной защиты // Вести в электроэнергетике, 2012. № 5. С. 29–32 .

3. Нудельман Г.С., Шалин А.И. Микропроцессорные системы РЗА. Оценка эффективности и надежности. – Новости электротехники, 2008, № 3 (51) .

Вагайский Павел Владимирович, ФГБОУВПО Научный исследовательский университет «Московский энергетический институт», e-mail: vagayskiypv@yandex.ru Бодрухина Светлана Степановна, ФГБОУВПО Научный исследовательский университет «Московский энергетический институт», e-mail: bodrukhinass@yandex.ru Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева 603950, ГСП-41 Н.Новгород, ул. Минина, д. 24 obalin_misha@mail.ru Повышение точности ОМП ЛЭП в цикле АПВ Аннотация. В статье авторы приводят опыт повышения точности расчета расстояния до места повреждения (и сокращения зоны осмотра ВЛ) за счет использования специальной статистической обработки замеров расстояния до повреждения в цикле АПВ. Объединение результатов расчета по нескольким методам ОМП (или, например, в цикле АПВ) обратно пропорционально ошибке позволяет повысить результирующую точность .

Ключевые слова: Определение мест повреждения линий электропередачи, имитационное моделирование, статистическая информация, повышение точности ОМП ЛЭП .

A.L. KULIKOV Doctor of Engineering, M.D. Obalin, Engineer Nizhny Novgorod State Technical University n. a. R.E. Alekseev Minin St., 24, Nizhny Novgorod, 603950. E-mail: obalin_misha@mail.ru Improving the accuracy of fault location in a loop of automatic reclosing Abstract. In the article the authors use the experience to improve the accuracy of calculating the distance to fault (and reduce inspection area) through the use of special statistical treatment of measurements of the distance in the cycle the AR. The consolidation of the calculation results for several methods of determining the location of the damage (or, for example, in a cycle AR) is inversely proportional to the error can improve the resulting accuracy .

Key words: Fault Location on Power Transmission Lines, Simulation of Power Systems, Statistical Information, Improving the Accuracy of Fault Location .

Дистанционное точное определение места повреждения (ОМП) является сложной и актуальной задачей автоматики и релейной защиты энергосистем. Решение данной задачи позволяет существенно сократить время нахождения линии электропередачи (ЛЭП) в ремонте после ее аварийного отключения .

Автоматическое повторное включение (АПВ) является одним из эффективных средств повышения надежности функционирования энергосистем и энергообъединений. АПВ позволяет в большинстве случаев аварийных отключений быстро восстанавливать первоначальное состояние электрической сети путем повторного включения отключившихся выключателей .

В соответствии с нормативными требованиями предприятий электрических сетей, даже в случае успешного АПВ, отключившаяся линия электропередачи должна быть осмотрена, а причина вызвавшая Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем ее отключение определена. Бригада ремонтного персонала должна быть направлена в точку максимально приближенную к точке повреждения, а зона обхода линии должна содержать точку повреждения. На сегодняшний день зона обхода линии определяется в зависимости от длины линии (для ВЛ до 50 км – 15%, для ВЛ от 50 до 100 км – 10%, для ВЛ больше 100 км – 7%) .

Для определения расчетного места повреждения на ЛЭП применяются стационарно установленные микропроцессорные приборы ОМП (например, ИМФ-3Р) и специальные программные комплексы (WinBres, АРМ СРЗА, Transcop и др.) .

К сожалению, лишь некоторые из имеющихся средств ОМП ЛЭП имеют возможность расчета расстояния до повреждения в цикле АПВ .

Например, микропроцессорные терминалы защит пускаются каждый раз при действии защит на выключатель и при этом производят расчет ОМП .

Специальные программные комплексы не имеют возможности работы в цикле АПВ и производят расчет, как правило, по данным до АПВ .

Проанализируем возможности повышения точности ОМП ЛЭП за счет использования данных до и после АПВ ЛЭП. На рисунке 1 представлены осциллограммы тока и напряжения поврежденной фазы С при автоматическом отключении ВЛ 500 кВ Арзамасская-Радуга Южная, а так же временные характеристики методов ОМП ЛЭП .

В пролете опор 177-178 (75 км) ВЛ 500 кВ Арзамасская-Радуга Южная из-за валки деревьев в охранной зоне на фазу С упала береза .

Как видно из осциллограммы дерево постепенно прогорало, изменяя переходное сопротивление КЗ. Переходный процесс продолжался до отключения ВЛ. На 3-м периоде с момента распознавания повреждения на ЛЭП приборы ОМП (ИМФ-3Р) произвели расчет расстояния до повреждения (85.4 км) .

После бестоковой паузы и повторного включения (в цикле ОАПВ) приборы ОМП на ПС Арзамасская показали 75.7 км. Программный комплекс WinBres для данной осциллограммы выдал значение 84.7 км .

За счет большого переходного сопротивления и неустановившегося переходного процесса замер получился завышенным. Расчетное место повреждения было определено на 85 км от ПС 500 Арзамасская, а зона обхода составила 7% длины линии (76.5-93.5). Место повреждения в зону обхода не попало .

Для данной осциллограммы авторами были проанализированы временные характеристики различных алгоритмов ОМП ЛЭП. До ОАПВ анализируемые алгоритмы имеют разброс в определении расстояния до места повреждения от 74 до 88 км в зависимости от выбранного момента времени, после ОАПВ большинство алгоритмов принимают установившееся значение в диапазоне 74-77 км .

–  –  –

Авторами ранее предлагались варианты повышения точности ОМП ЛЭП при использовании данных до и после АПВ, а так же способы объединения результатов расчета ОМП по нескольким методам в соответствии с теорией статистического оценивания[3]. При объединении результатов ОМП до и после АПВ обратно пропорционально разбросу значений расчетное место повреждение составляет 77.4 км, расчетная зона обхода 71-83 км .

Выводы:

1. Использование информации аварийных осциллограмм как до, так и после АПВ позволяет повышать результирующую точность расчета расстояния до места повреждения .

2. При неустановившемся переходном (до АПВ) процессе погрешность расчета расстояния до места повреждения составляет более 10% .

3. Целесообразно объединение результатов ОМП до и после АПВ в целях повышения результирующей точности .

Литература

1. Аржанников, Е. А. Определение места короткого замыкания на высоковольтных линиях электропередачи / В. Ю. Лукоянов, М. Ш. Мисриханов; под ред. В. А .

Шуина. М.: Энергоатомиздат, 2003. 272 с .

2. Диагностика состояния воздушных линий электропередачи 10-110 кВ в нормальных и аварийных режимах: Учебное пособие / Под ред. А.Н. Висящева. – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2012. – 270 с .

3. Куликов, А. Л. Комплексные алгоритмы определения мест повреждения линии электропередачи на базе статистических методов / М. Д. Обалин, П.А. Колобанов // Энергетик. – 2012г. - №1. – С. 7-10 .

Куликов Александр Леонидович, ФГБОУВПО «Нижегородский Государственный Технический Университет им. Р.Е. Алексеева», e-mail: inventor61@mail.ru Обалин Михаил Дмитриевич, ФГБОУ ВПО «Нижегородский Государственный Технический Университет им. Р. Е. Алексеева», e-mail: obalin_misha@mail.ru

–  –  –

Разработка математической модели для прогнозирования нагрева жил высоковольтной кабельной линии Аннотация. Предложены новые методики расчёта параметров тепловой схемы замещения высоковольтной кабельной линии, проложенной в грунте .

Состояние и перспективы развития электротехнологии Причём рассматривались параметры той части схемы, которая моделирует окружающую среду кабельной линии. Адекватность полученной математической модели оценивали путём сравнения с моделью, построенной с помощью метода конечных элементов .

Ключевые слова: высоковольтная кабельная линия, температура, тепловая схема замещения, тепловая ёмкость, тепловое сопротивление .

–  –  –

Development of a mathematical algorithm to calculate the conductor temperature in real time Abstract. The new methodology of calculating the parameters of the HihgVoltage Cable Line thermal equivalent circuit was proposed. And we consider the parameters of that circuit part which simulates the environment of the cable line .

Adequacy of the obtained mathematical model was evaluated by comparing with another model built using the finite element method .

Key words: high voltage cable line, temperature, thermal equivalent circuit, heat capacity, thermal resistance .

В [1] обоснована необходимость использования математических моделей нестационарного теплового поля совместно со средствами измерения распределённой температуры экранов кабелей, а также тока в жилах и экранах для создания системы мониторинга пропускной способности высоковольтных кабельных линий (ВКЛ) с изоляцией из сшитого полиэтилена .

Известно, что пропускная способность высоковольтных кабелей определяется температурой жилы в длительном рабочем режиме. Для выполнения превентивных мер по созданию оптимальных токовых нагрузок ВКЛ, обеспечивающих непрерывность электроснабжения потребителей и снижение вероятности возникновения аварийных событий необходимо прогнозирование изменения этой температуры .

Для решения задачи прогнозирования нагрева кабелей в [2] авторы разработали тепловую схему замещения для трёхфазной кабельной линии, учитывающую взаимные тепловые сопротивления кабелей и тепловые параметры грунта для суточного цикла переменной нагрузки (рис. 1) .

Расчёт теплового сопротивления изоляции и внешней оболочки кабеля (RtииRto), а также тепловых ёмкостей С1 и С2 рассмотрен в [3]. В предложенной в [2] схеме необходимо определить взаимные тепловые сопротивления Rt,AB, Rt,BC, Rt,AC, а также тепловые сопротивления грунта Рис. 1. Тепловая схема замещения для трёхфазной ВКЛ Аналогичная задача решалась в [4], где производился расчёт сопротивлений тепловой схемы замещения самонесущих изолированных проводов (СИП) воздушных линий электропередачи на основе вычислительных экспериментов с помощью конечно элементного метода моделирования стационарного теплового поля СИП-а. При этом необходимо составлять систему уравнений по методу узловых потенциалов для схемы замещения в установившемся режиме. Затем производить вычислительные эксперименты с различными значениями тепловыделений в кабелях .

С помощью этой методики были получены значения перечисленных выше сопротивлений для двух вариантов укладки (треугольником и в плоскости) однофазных кабелей ПвПу 1х1200/95 – 127/220 при теплопроводности грунта г = 1 Вт/(м·К). Результаты расчётов приведены в табл. 1 .

Таблица 1. Сопротивления тепловому потоку от кабелей в грунте

–  –  –

Состояние и перспективы развития электротехнологии При определении теплоёмкостей схемы замещения количество грунта, нагреваемое тепловым потоком от каждой фазы, определяли на основе предположения о том, что количество грунта, нагреваемого одним кабелем, обратно пропорционально сопротивлению тепловому потоку от этого кабеля. Затем частичные тепловые поля от каждого кабеля заменяли эквивалентными осесимметричными полями и расчёт теплоёмкостей С3, С4 и С5 для каждой фазы производили с помощью метода Ван-Вормера [5]. Таким образом, для грунта с удельной тепломкостью сг = 1250 Дж/(кг·К) и плотностью г = 1600кг/м были получены значения теплоёмкостей схемы замещения, приведённые в табл. 2 .

Оценку адекватности полученной математической модели можно выполнить путём сравнения результатов её расчёта с результатами, полученными с помощью метода конечных элементов (МКЭ). В [1, 6] описаны примеры таких моделей .

Поскольку тепловая схема замещения (рис. 1) была разработана для прогнозирования нагрева кабелей на сутки вперёд [2], проверку тепловой модели трёхфазной в ВКЛ выполняли при протекании тока по жилам постоянной амплитуды в течение 36 часов. Результаты расчётов для двух вариантов укладки кабелей приведены на рис. 2 .

–  –  –

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем На основе полученных графиков можно сделать вывод о достаточной точности прогноза, так как абсолютные значения погрешностей расчётов не превышают 2°С .

Литература

1. Лебедев В.Д., Зайцев Е.С. Интеллектуальная система мониторинга пропускной способности и защиты от перегрева высоковольтных кабельных линий с изоляцией из сшитого полиэтилена // XXII междунар. науч.-практ. конф. «Релейнаязащитаиавтоматикаэнергосистем 2014»: сб. докл. Москва: 2014. С. 292-298 .

2. Zaytsev E., Lebedev V. Development of the Thermal Equivalent Circuit for Evaluating the Capacity of High Voltage Cables in Real Time. // Applied Mechanics and Materials Vol. 698 (2015) pp 586-591 © (2015) Trans Tech Publications, Switzerland

3. IEC 60853-2 Calculation of the Cyclic and Emergency Current Ratings of Cables, Part 2: Cyclic Rating Factor of Cables Greater than 18/30 (36) kV and Emergency Ratings for Cables of All Voltages, IEC Std. 60853-2, 1989 .

4. Бубенчиков А.А. Расчёт температуры и потерь электрической энергии в самонесущих изолированных проводах воздушных линий электропередачи электроэнергетических систем: автореф. дис. канд. техн. наук : 05.14.02 / ОмГТУ. – М., 2012. – 20 с .

5. Van Wormer, F.C., AnImproved Approximate Technique for Calculating Cable Temperature Transients, Trans. Amer. Inst. Elect. Engrs, Vol. 74, Pt. 3, 1955, pp. 277-280 .

6. Грешняков Г.В., Ковалёв Г.Г. Численный метод анализа нагрузочной способности высоковольтной кабельной системы. // "КАБЕЛЬ-news", №3, 2013, с. 32-37 .

Лебедев Владимир Дмитриевич, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: vd_lebedev@mail.ru Зайцев Евгений Сергеевич, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: evgeniy1589@mail.ru

–  –  –

Аннотация. Выполнен анализ влияния токопроводящих элементов ОРУ подстанции на чувствительные элементы оптического трансформатора напряжения. Показаны уровни наводок, создаваемые соседними фазами на оптический трансформатор напряжения. Предложены меры по снижению влияния наводок на точность измерений .

Ключевые слова: оптический трансформатор, цифровой трансформатор, электромагнитная совместимость Ivanovo State Power Engineering University 153003 Ivanovo, Rabfakovskaya St., 34. E-mail: vd_lebedev@mail.ru The study of electromagnetic compatibility of optical and digital current transformers and voltage Abstract. The analysis of the effect of conductive elements switchyard substation optical sensors voltage transformer. Shows the levels of interference generated by neighboring phases on the optical voltage transformer. The measures to reduce the impact of interference on the measurement accuracy .

Key words: optical transformer, digital transformer, electromagnetic compatibility Применение микропроцессорных устройств релейной защиты и автоматики, устройств измерения и определения качества электроэнергии способствует внедрению и развитию цифровых цепей, идущих от первичных преобразователей тока и напряжения (ТТ и ТН). Использование оптических каналов для цифровых цепей решает задачу отстройки от электромагнитных наводок и выноса потенциала. Создание оптических и цифровых трансформаторов тока и напряжения (ЦТТН) с оцифровкой сигнала сразу на высоком потенциале измерительного трансформатора лучшим образом решает указанную задачу [1]. Однако возникает проблема обеспечения электромагнитной совместимости чувствительных элементов и микроэлектронной аппаратуры, находящихся в непосредственной близости от токоведущих частей. Данная работа посвящена исследованию влияния электромагнитного поля на чувствительные элементы и решению задач электромагнитной совместимости оптических и цифровых трансформаторах тока и напряжения .

В последнее время широко рекламируются оптические трансформаторы тока и напряжения. В оптических трансформаторах напряжения чувствительные элементы-оптические кристаллы, расположенные в теле изоляционной колонны, реагируют на электрическое поле, вращая плоскость поляризации света, что измеряется с помощью оптических датчиков. Электрическое поле в теле изолятора трансформатора и самих кристаллах определяется напряжением, подключенным к трансформатору, а также зависит от ряда факторов таких как наличие в непосредственной близости высоковольтных токоведущих частей и заземленных элементов металлических конструкций электротехнического оборудования. Все эти элементы искажают электрическое поле не только вокруг, но и в теле изолятора самого трансформатора .

Для исследования электрического поля разработаны математические модели на основе интегральных уравнений электрического поля, а также модели, основанные на решении дифференциальных уравнеРелейная защита и автоматизация электроэнергетических систем ний методом конечных элементов с использованием программных пакетов Matlab и ComsolMultiphpysics [2] .

Анализ влияния токопроводящих элементов осуществлялся для типового расположения оборудования на ОРУ подстанции.Исследования показывают, что наибольшее влияние на чувствительные элементы самого трансформатора будут оказывать токопроводы ошиновки, находящиеся под высоким напряжением как собственной фазы, на которой измеряется напряжение, так и соседних фаз .

Расчетная картина электрического поля для расположения трех трансформаторов напряжения представлена на рис.1 .

Рис. 1. Распределение электрического потенциала (контуры) и электрическое поле (стрелки) В результате расчетов определены значения величин электрического поля в чувствительных элементах измерительного трансформатора, обусловленных как приложенным напряжением, так и напряжениями соседних фаз (рис. 2). Уровень наводок от соседних фаз достаточно высок и достигают 10% от величины полезного сигнала .

Снижениевлияния наводок на точность измерений можно осуществить за счет:

использования металлических экранов с достаточными изоляционными промежутками;

применения материалов с высокой диэлектрической проницаемостью;

алгоритмической обработки сигналов с учетом напряжения на соседних фазах .

Все указанные решения не могут в полной мере исключить описанные недостатки, так как трудно реализуемы технически .

Следует отметить, что в классических электромагнитных и емкостных трансформаторах данной проблемы не существует, так как электрическое поле формируется делителем напряжения сформироСостояние и перспективы развития электротехнологии ванным отдельными каскадами трансформаторов в электромагнитных трансформаторах, либо каскадами из конденсаторов в емкостных трансформаторах .

Рис. 2. Наводки, создаваемые соседними фазами на трансформатор напряжения В авторской разработке цифровых трансформаторов напряжения используются маломощные делители напряжения, обладающих собственной проводимостью, достаточной для обеспечения заданного класса точности с учетом влияния наводок электромагнитного поля .

Цифровые измерительные трансформаторы тока (ЦТТ) и комбинированные цифровые трансформаторы тока и напряжения (ЦТТН) содержат электронные блоки на первичной стороне, т.е. под потенциалом первичного провода в зоне интенсивных электромагнитных полей .

В ЦТТ и ЦТТН предусматривается расположение микропроцессорной аппаратуры внутри токопроводящего экрана, используемого непосредственно в качестве токопровода .

В результате исследований получены решения, исключающие влияние на микроэлектронные элементы и блоки, одним из решений подтвержденным теоретически и экспериментально является расположение электронных блоков внутри цилиндрического токопровода с измеряемым током [3] .

Исследования выполнены в ФГБОУ ВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина» в рамках федеральной целевой программы «Исследования и разработки по приоритетным направлениям развития научно-технологического комплекса России на 2014-2020 годы» по теме «Разработка и исследование цифровых трансформаторов напряжения 110 кВ, основанных на фундаментальных физических законах c оптоэлектронным интерфейсом для учета электроэнергии в интеллектуальной электроэнергетической системе с активно-адаптивной сетью» (Соглашение №14.574.21.0072 о предоставлении субсидии от 27 июня 2014 г., уникальный идентификатор прикладных научных исследований (проекта) RFMEFI57414X0072) .

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем Литература

1. Гречухин В.Н. Электронные трансформаторы тока и напряжения. Состояние, перспективы развития и внедрения на ОРУ 110-750 кВ станций и подстанций энергосистем.Вестник ИГЭУ, вып. 4, 2006, с. 35-42 .

2. ЛебедевВ.Д., Яблоков А.А. Моделирование физических процессов технических устройств в программе COMSOL Multiphysics. – Иваново, 2013. – 328с .

3. ЛебедевВ.Д. Исследование электромагнитной совместимости цифровых трансформаторов тока и напряжения 220 кВ// Релейная защита и автоматика энергосистем: Сборник докладов XX конференции (Москва,1–4 июня 2010). – Москва: «Научно-инженерное информационное агентство», 2010, с.329-335 .

Лебедев Дмитрий Антоньевич, ООО «Нейрософт»‚ e-mail: swanbox@mail.ru Намов Алексей Владимирович, ОАО «Ивэлектроналадка», e-mail: movav@mail.ru Яблоков Андрей Анатольевич, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: AndrewYablokov@yandex.ru

–  –  –

Моделирование делителя напряжения цифрового измерительного трансформатора Аннотация. Представлены методики анализа влияния токов электрического смещения с учетом токов утечки в изоляции трансформатора, выполненного на основе резистивного делителя, на точность измерения напряжения. Представленные методики могут быть использованы для оптимизации расположения резистивных элементов и их параметров .

Ключевые слова: цифровой трансформатор, резистивный делитель напряжения, токи электрического смещения

–  –  –

Ivanovo State Power Engineering University 153003 Ivanovo, Rabfakovskaya St., 34. E-mail: vd_lebedev@mail.ru Simulation of voltage divider digital measuring transformer Abstract. Techniques of analysis of the influence of currents of electric displacement in view of leakage currents in transformer insulation, made on the basis Состояние и перспективы развития электротехнологии of the resistive divider, on the accuracy of the voltage measurement. The presented technique can be used to optimize the location of the resistive elements and their parameters .

Key words: digital transformer, resistive voltage divider, currents of electric displacement Разработка высоковольтного измерительного трансформатора напряжения на основе резистивного делителя напряжения актуальна в условиях развития направления создания электронных высоковольтных измерительных трансформаторов [1]. Рассматривается конструкция делителя напряжения, содержащего резистивные элементы в твердотельной изоляции. Использование такой изоляции в трансформаторе создает дополнительное тепловое сопротивление, препятствующее отводу тепла от резистивных элементов. Нагрев резистивных элементов приводит к изменению их сопротивления, а, следовательно, и к уменьшению точности измерения напряжения резистивным делителем .

Чтобы уменьшить негативный эффект от нагрева резистивных элементов необходимо выбирать резистивные элементы с минимальным температурным коэффициентом сопротивления (ТКС), максимальной поверхностью и максимальным сопротивлением (в соответствии с законом Джоуля-Ленца Q=U2/R). Однако, c увеличением сопротивления резистивных элементов увеличивается влияние токов электрического смещения и токов утечки в изоляции трансформатора, что также уменьшает точность измерения напряжения .

Учитывая вышесказанное, задача разработки и исследования трансформатора на основе резистивного делителя сводится к определению оптимального значения сопротивления резистивных элементов и их взаимного расположения с учетом распределения теплового и электромагнитного полей для достижения максимальной точности измерения. Резистивные элементы, их расположение и параметры задают и определяют уровни электромагнитного и теплового полей, таким образом это итерационная взаимосвязанная задача .

Целью настоящего исследования является разработка методики анализа влияния токов электрического смещения с учетом токов утечки в изоляции трансформатора выполненного на основе резистивного делителя (рис. 1) на точность измерения напряжения .

Расчетная схема замещения трансформатора на основе резистивного делителя напряжения с учетом частичных емкостей представлена на рис. 2 .

Расчет частичных емкостей был выполнен на математической модели трансформатора, основанной на численном решении методом конечных элементов уравнения Лапласа, записанного для электрического поля:

0 r V 0, (1) Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем где 0 – диэлектрическая проницаемость вакуума, Ф/м; r – относительная диэлектрическая проницаемость, Ф/м; V – электрический потенциал, В .

–  –  –

Рис. 1. Трансформатор на основе резистивного делителя напряжения:

а – фотография экспериментального образца; б – эскиз; 1 – резистивные элементы; 2 – стеклотекстолитовая труба; 3 – силиконовая покрышка; 4 –фланец Моделирование трансформатора для исследования поля осуществлялось в программной среде COMSOL Multiphysics [2]. В зависимости от расположения резистивных элементов осуществлялось как двухмерное (осесимметричное, рис. 1б), так и трехмерное моделирование .

Для проверки правильности расчетов по определению величин частичных емкостей выполнены расчеты с использованием аналитических формул представленных в [3], а также осуществлялась моделирование методом интегральных уравнений .

В результате исследований получены значения частичных емкостей, что позволило выполнить расчеты по схеме замещения (рис. 2), определить погрешности трансформатора, а также выполнить оптимизацию по расположению резистивных элементов и их параметров .

Состояние и перспективы развития электротехнологии Рис. 2. Схема замещения трансформатора на основе резистивного делителя напряжения Исследования выполнены в ФГБОУ ВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина» в рамках федеральной целевой программы «Исследования и разработки по приоритетным направлениям развития научно-технологического комплекса России на 2014-2020 годы» по теме «Разработка и исследование цифровых трансформаторов напряжения 110 кВ, основанных на фундаментальных физических законах c оптоэлектронным интерфейсом для учета электроэнергии в интеллектуальной электроэнергетической системе с активно-адаптивной сетью» (Соглашение №14.574.21.0072 о предоставлении субсидии от 27 июня 2014 г., уникальный идентификатор прикладных научных исследований (проекта) RFMEFI57414X0072) .

Литература

1. Гречухин В.Н. Электронные трансформаторы тока и напряжения. Состояние, перспективы развития и внедрения на ОРУ 110-750 кВ станций и подстанций энергосистем. Вестник ИГЭУ, вып. 4, 2006, с. 35-42 .

2. В.Д. Лебедев, А.А. Яблоков, Моделирование физических процессов технических устройств в программе COMSOL Multiphysics, Иваново, 2013, 328с .

3. Ю.Я. Иоссель, Расчет электрической емкости, Л.: Энергоиздат. Ленингр. отдние, 1981, 288 с .

Слышалов Владимир Константинович, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», Лебедев Владимир Дмитриевич, Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: vd_lebedev@mail.ru Яблоков Андрей Анатольевич, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: AndrewYablokov@yandex.ru Меркулов Александр Юрьевич, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: mercylov-s@mail.ru

–  –  –

Особенности оценки чувствительности резервных ступеней дистанционных защит при двухфазных коротких замыканиях за трансформатором Y/-11 Аннотация. Дана аналитическая оценка влияния на замер измерительных органов дистанционной защиты трансформации "звезда – треугольник" при двухфазном замыкании за трансформатором Y/-11 .

Ключевые слова: дистанционная защита, трансформатор Y/-11, трансформация "звезда – треугольник" .

–  –  –

Ivanovo State Power Engineering University 153003 Ivanovo, Rabfakovskaya St., 34. E-mail: shuin@rza.ispu.ru Features of evaluate the sensitivity of the reserve distance protection stages for double-phase short circuit per the transformer Y / -11 Abstract. The analytical evaluation of the influence on the measurement of the distance protection measuring elements of "wye - Delta" transformation effect for double-phase short circuit per transformer with a winding connection group Y/-11 .

Key words: distance protection, transformer Y / -11 transformation "wye delta" .

Состояние вопроса и актуальность задачи. Уставки по сопротивлению срабатывания резервных ступеней дистанционных защит (ДЗ), как правило, выбираются из условия обеспечения требуемой чувствительности к коротким замыканиям (КЗ) через расчетное переходное сопротивление в конце смежных линий и за трансформаторами смежных понизительных подстанций. Существующие методики выбора Состояние и перспективы развития электротехнологии уставок не учитывают влияние на замер измерительных органов ДЗ трансформации "звезда – треугольник", а также комплексное влияние указанной трансформации в сочетании с другими факторами, прежде всего, переходным сопротивлением в месте КЗ. Ниже дается аналитическая оценка этого влияния для схемы электропередачи, включающей питающую систему С, линию электропередачи Л и понизительный трансформатор Т с группой соединения обмоток Y/-11 .

Аналитическое определение замера реле сопротивления ДЗ при двухфазном КЗ за трансформатором Y/-11. Расчетная схема электропередачи для исследования влияния трансформации "звезда – треугольник" на замер реле сопротивления ДЗ приведена на рис. 1 .

В [1] рассмотрен подход к решению данной задачи с использованием метода симметричных составляющих. Если пренебречь различием сопротивлений питающей системы С для составляющих прямой и обратной последовательности, т.е. принять Х1С = Х2С, то аналитическое решение в более наглядной форме можно получить в фазных составляющих .

Примем, что векторная диаграмма ЭДС системы и напряжений в месте установки защиты до возникновения КЗ имеет вид, показанный на рис. 2 .

–  –  –

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем Из рис. 3 можно видеть, что при металлическом КЗ искажается замер по активной составляющей RЗ, при КЗ через переходное сопротивление может искажаться также и замер по реактивной составляющей сопротивления на зажимах защиты ХЗ .

–  –  –

Шуин Владимир Александрович, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: shuin@rza.ispu.ru Марван Саид Саиф Аль-Хомиди, ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», e-mail: maroan_2008@mail.ru

–  –  –

Учет требований образовательного стандарта при автоматизированном обучении дисциплине «Автоматическое регулирование в электроэнергетических системах»

Аннотация. Показаны возможности использования компетентностного подхода при автоматизированном формировании знаний, умений и навыков .

Предложены методики оценки и контроля знаний, умений и навыков в рамках профессиональных компетенций непосредственно в процессе автоматизированного обучения Ключевые слова: автоматизированное обучение, компетентностый подход, результаты обучения .

The requirements of educational standards in the automated training discipline "Automatic regulation in power systems" Abstract. The possibilities of the use of competence-based approach in the automated formation of knowledge, abilities and skills. The proposed methodology for the assessment and control of knowledge, abilities and skills within the professional competence directly in the process automation learning Keywords: computer-assisted learning, competently approach, learning outcomes .

Введение федерального государственного образовательного стандарта высшего профессионального образования (ФГОС ВПО) диктует необходимость разработки и создания для современных технологий автоматизированного обучения методов контроля и оценки знаний, умений и навыков, формируемых у студентов в соответствии с требуемыми профессиональными компетенциями [1,2] .

В течение ряда лет на кафедре автоматического управления электроэнергетическими системами ИГЭУ ведется планомерная работа по созданию и эффективному использованию автоматизированных программно-методических комплексов по профилирующим дисциплинам и накоплен определенный опыт. Авторами предлагаются критерии контроля и оценки степени усвоения компетенций непосредственно в процессе автоматизированного дистанционного обучения (АСДО) студентов дисциплине «Автоматическое регулирование в электроэнергетических системах» [3] по направлению подготовки бакалавров «Электроэнергетика и электротехника» .

АСДО по дисциплине «Автоматическое регулирование в электроэнергетических системах» содержит учебный материал, включающий содержательную (теоретическую), практическую, экспериментальную, контролирующую (включая самоконтроль) и тренировочную части .

В соответствии с основной образовательной программой дисциплина «Автоматическое регулирование в электроэнергетических системах» поддерживает компетенции: ПК–3, ПК-4, ПК-7, ПК-37 [4] .

Рабочей программой также определены знания, умения и навыки, приобретаемые студентом в рамках каждой компетенции .

Компетентностный подход предполагает структурирование учебного материала дисциплины в соответствии с заданными компе

<

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем

тенциями и дифференцирование результатов обучения на основе интегральных оценок отдельно по каждой компетенции .

Оценка знаний по каждой отдельной компетенции дисциплины может быть сформирована в виде nП OiЗ i 1, niВ где i – номер компетенции;

niП – число правильных ответов (решений) на вопросы (задания), относящиеся к i – й компетенции;

niВ – общее число заданных вопросов (заданий), относящихся к i -й компетенции .

Для формирования умений используются практическая и экспериментальная части АСДО. Предполагается, что студент владеет заданными умениями, если научится правильно решать профессиональные задачи и грамотно проводить соответствующие эксперименты .

Оценка степени владения умениями может быть получена по результатам функционального контроля, входящего в практическую и экспериментальную части, где контролируется правильность и рациональность самостоятельных действий студента на каждом из этапов и шагов решения задачи или проведения эксперимента. Оценка умения может быть представлена как

–  –  –

соответствующим навыком может быть оценена по результатам мониторинга динамики изменения успешности этих решений .

Оценка степени владения навыком в решении профессиональных задач может быть получена по выражению

–  –  –

OiК OiЗ Oi OiН 1, У соответствующего объему некоторого параллепипеда в трёхмерном пространстве оценок .

Такая оценка позволяет рассматривать профессиональные компетенции как некоторые стандартизованные “кубики, из соответствующего набора которых собирается заданная «конструкция» квалификации .

Представленная система оценок результатов усвоения профессиональных компетенций не претендует на абсолютную достоверность в оценке и полноту. К тому же в оценках подобного рода вряд ли стоит стремиться к абсолютной достоверности, если она вообще возможна .

Авторы пытались показать возможность получения таких оценок непосредственно в ходе автоматизированного обучения, что, конечно, не исключает наличие других подходов в этом вопросе, например [5] .

Литература

1. Азарова Р.Н., Борисова Н.В., Кузов Б.В. Один из подходов к проектированию основных образовательных программ вузов на основе компетентностного подхода. (Часть 1). -М. — Уфа: Исследовательский центр проблем качества подготовки специалистов, 2007. 56 с .

2. Азарова Р.Н., Борисова Н.В., Кузов Б.В. Один из подходов к проектированию основных образовательных программ вузов на основе компетентностного подхода. (Часть II). -М. Уфа : Исследовательский центр проблем качества подготовки специалистов, 2007. - 42с .

3. Перечень компетенций (в соответствии с ФГОС направлений подготки) [Электронный ресурс] – http://ispu.ru/files/u2/RPD_Perechen_kompetenciy.pdf

4. Коротков В.Ф., Фомичев А.А. Автоматизированное обучение дисциплине «Автоматическое регулирование в электроэнергетических системах» // Вестник Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем Ивановского государственного энергетического университета. - 2015. - Вып. 1 .

5. Разработка системы дистанционного обучения по курсу физики, основанной на принципах компетентностного подхода/А.И. Тихонов, В.Г. Комин, И.А .

Корнев и др. // Внутривузовские инновационные образовательные проекты (работы) 2013 г.: Сборник отчетов / Иван. гос. энерг. ун-т. - Иваново, 2014 .

Коротков Владимир Федорович ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина», e-mail: kvf1937@rambler.ru Фомичев Андрей Альбертович ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина», e-mail: aaf6@rambler.ru

АВТОРСКИЙ ИНДЕКС

А Д ДЕМЬЯНЦЕВА Н.Г. 359 АББЯСОВ А.М. ДЮПОВКИН Н.И .

АЛЕКСАНДРОВ В.П. 260, 266 Е АЛЫКОВА А.Л. 373 АЛЬ-ХОМИДИ М.С. ЕВГРАФОВА К.И .

АНИСИМОВ А.А. ЕГОРОВ В.Н .

237 260, 266 АНИСИМОВ С.В. ЕГОРЫЧЕВА Е.В .

376 323, 341 АПОЛОНСКИЙ В.В. 232 348 АСИЕДУ-БААХ Ж. ЕРЕМИН И.В .

Ж Б БАГАНОВ Д.М. ЖУРАВЛЕВ С.В .

86 90, 94 БАЛМАСОВ А.В. ЖУРАВЛЕВ С.В .

БЕКТАШОВ Д.А. 369 З БЕЛОВ А.А. 401, 417 БЕЛОВ И.А. ЗАЙЦЕВ А.С .

БЕЛЫШЕВ А.В. ЗАЙЦЕВ Е.С .

БЕРЕЗИНА Е.В. ЗАРУБИН В.П .

БОДРУХИНА С.С. ЗАРУБИН З.В .

460 26, 29 БОЙКОВ А.А. ЗАХАРОВ А.В .

БУРЧЕНКОВ. ЗАХАРОВ А.М .

ЗАХАРОВ М.А. 73 В ЗАХАРОВ П.А. 73 ВАГАЙСКИЙ П.В. ЗЕНКИН Д.М .

ВАЛИЕВ Р.И. ЗИНОВЬЕВ Б.С .

250, 254 385 ВАСИЛЬЕВ В.В. ЗУБКОВ В.П .

449 423, 427 ВЕДЕРНИКОВА И.И. ЗУБКОВ Ю.В .

291, 298 128 ВЕРШИНИН И.В. ЗУЙКОВ В.А .

ВИЛКОВ П.В. 115 И ВИНОГРАДОВ А.Б. 90, 94, 98 ВИНОКУРОВА Т.Ю. ИГНАТЬЕВ К.В .

434 42, 46 ВИХРЕВ С.В. 3 50, 54 ВЛАСОВ А.М. ИЛЬИНА Е.Э .

288, 312 29 319, 337 К ВОЛКОВА М.Ю. 334, 381 ВОРОБЬЕВА Е.А. КАЗАКОВ Ю.Б .

456 139, 142, Г 145 ГЛАЗУНОВ В.Ф. КАПУСТИН С.А .

112, 115 242 ГЛАЗЫРИН В.Е. КАРСАКОВ А.Ю .

ГЛЕБОВ Н.А. КИРПИЧЁВ И.В .

ГНЕЗДОВ Н.Е. КИСЕЛЕВ А.А .

83, 90 355, 366 КИСЕЛЕВ В.В .

94, 98 330 ГОЛЯС А.А. КОБЕЛЕВ А.С .

ГОРБАЧЕВ Е.Е. КОЛГАНОВ А.Р .

132 83, 86 ГРАЧЕВ П.Ю. 132 102 ГРОМОВ А.К. КОЛЕСОВ Л.М .

ГУСЕВ Д.В. КОЛОБОВ А.Б .

284 10, 14 КОПОСОВ В.Н. 326, 344 КОПЫЛОВА Л.Г. НИКОЛАЕВ М.А .

220, 224, 401 НИКОНОРОВ А.В .

229 308, 341 КОПЫЧЕВ М.М. 42, 46, 50 348 НОВИКОВ В.В .

КОРНЕВ И.А. НОВИКОВ С.И .

КОРНИЛОВ Д.С. НОВОСЕЛЬЦЕВ И.И .

КОРОСТЕЛЕВ К.А. НОВОСЕЛЬЦЕВА С.С. 404 КОРОТКОВ В.Ф. НОЗДРИН М.А .

483 26, 29 КОСЯКОВ С.В. 387 О КРАЙНОВА Л.Н. 23 КРЮКОВ О.В. ОБАЛИН М.Д .

61, 65, 464 ОГУРЦОВ Ф.Б .

69 10, 14 КУЗНЕЦОВА Ю.Н. ОРЛОВ А.С .

КУЗЬМИН И.Л. 452 П КУЗЬМИН С.М. 359 КУЛЕШОВ П.В. ПАЙКОВ И.А .

197 185, 189 КУЛИКОВ А.Л. ПАЛИЛОВ И.А .

КУНСБАЕВ И.А. ПАНТЕЛЕЕВ Е.Р .

18 399, 406 КУРНЫШЕВ Б.С. 105, 108 409, 413 ПАХОЛКОВА Т.А. 312 Л ПАШАЛИ Д.Ю. 18 ЛАПИН А.Н. ПЕРМИНОВ С.М .

167 212, 216

ЛЕ СУАН ХОНГ ПЕРМИНОВА А.С .

58 212, 216 ЛЕБЕДЕВ В.Д. ПИРОГОВ Д.А .

467, 471 21 ПОДОБНЫЙ А.В .

ЛЕБЕДЕВ Д.А. ПОКРОВСКИЙ А.А .

ЛЕБЕДЕВ С.К. ПОЛЕТАЕВ В.А .

83, 86 288, 294 ЛЕВИН В.И. 237 301,305 ЛЕГКОВА И.А. 330 308, 312 ЛИСИЦИН Р.Ю. 362 315, 319 ЛИХАЧЕВА А.В. 149 337 ЛОБАНОВ М.А. ПОПОВ Г.В .

ПРУДНОВ А.В. 112 М ПУТИЛОВ С.В. 417 МАРКОВ В.В. ПУТОВ А.В .

281 42, 46, 50, МАСЛОВ Л.Б. 3, 7 54 МЕРКУЛОВ А.Ю. ПУТОВ В.В .

МИЛОСЕРДОВ Е.П. ПУЧКОВ П.В .

390, 394 294, 315, 330 Р МИРОНОВ С.В. 362 МОЖЖУХИНА В.В. РОГОЖНИКОВ Ю.Ю.413 МОНОВ Д.А. РОГОЗИН Р.М .

МОРОЗ Г.А. РОЗИН И.А .

МОРОЗОВ А.Д. РУСЯЕВ Н.А .

МОРОЗОВ А.Н. 156 С МОРОЗОВ Н.А. 156 МУНИЦЫН А.И. САДЫКОВ А.М .

САМАРИНСКИЙ С.А. 229 Н СЕВРЮГОВ Д.М. 197 НАУМОВ А.В. СЕРЕБРЯКОВ А.В .

471 65, 69 НЕСТЕРОВ С.А. СЕРЕГИНА Е.П .

НИКИТИНА С.А. СИБИРЦЕВ А.Н .

330 90, 98 СИДОРОВ А.А. ФИЛАТОВА Г.А .

390, 394 438 СКОВОРОДА Б.Ф. ФИЛИЧЕВ В.Т .

СЛЫШАЛОВ В.К. ФОМИЧЕВ А.А .

СОЛДАТОВ И.Н. ФРОЛОВА О.В .

Х СОЛОВЬЕВ М.Л. 423, 427 СОЛОМАНИЧЕВ М.А. ХАНГУЛИЕВ А.Х .

СОЛУНИН М.А. ХАФИЗОВ А.А .

170 250, 254 СТРАДОМСКИЙ Ю.И. ХЛЫНИН А.С .

153, 212 65 ХУЗЯШЕВ Р.Г .

СТУЛОВ А.В. 174, 177, Ч ЧЕКАН Г.В. 373 Т ЧЕРНОВ Л.К. 301 ТАРАРЫКИН С.В. 220, 224 Ш ТЕРЕХОВ А.И. 277 ТЕРЕХОВ В.Г. ШАКИРОВ Ю.И .

246 250, 254 ТИХОМИРОВА И.А. ШАПИН В.И .

220, 224, 38 ШАРЫКИН С.П .

242, 420 397 ТИХОНОВ А.И. ШВЕЦОВ Н.К .

170, 174 145 ШИЛКИН А.А .

177, 181 397 ШИРЯЕВ А.Н .

185, 189, 76, 80 193, 197 ШИШКИН В.П .

200, 204, 209 136 ТОПОРОВ А.В. ШИШУЛИН О.Ю .

ТОРАМБЕТОВ К.С. ШМЕЛЕВ А.С .

449 189,193 ТРОФИМОВИЧ И.В. ШУИН В.А .

204 438, 456 ТЮТИКОВ В.В. 273 479 ШУРЫГИН А.М. 164, 352 У ШУРЫГИН М.Н. 164, 352 УШКОВ А.С. 102 Я Ф ЯБЛОКОВ А.А. 471, 475 ФЕДОТОВ А.М. ЯКУБЕНКО А.В .

ФИЛАТОВ Ю.Е. 36 СОДЕРЖАНИЕ Секция "ДИНАМИКА, НАДЕЖНОСТЬ И ДИАГНОСТИКА МЕХАНИЧЕСКИХ СИСТЕМ"

Секция "МЕТОДЫ АНАЛИЗА И СИНТЕЗА СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДАМИ И УСТАНОВКАМИ"

Секция "ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА И МАГНИТОЖИДКОСТНЫЕ УСТРОЙСТВА"

Секция "МИКРОЭЛЕКТРОННЫЕ И МИКРОПРОЦЕССОРНЫЕ УПРАВЛЯЮЩИЕ УСТРОЙСТВА И СИСТЕМЫ"

Секция "ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ"

Секция "ИНФОРМАЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ

Секция "РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИЗАЦИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ"………………………..434

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||



Похожие работы:

«О НОСИТЕЛЕ НЕПОЗНАННЫХ ИЗЛУЧЕНИЙ Д.т.н., проф. В.Эткин Институт интегративных исследований (Хайфа, Израиль) В статье анализируются существующие взгляды на природу излучений, оказывающих аномальное влияние на материальные тела. Рассмотрены и...»

«Общество с ограниченной ответственностью "ИНЖЕНЕРНЫЙ ЦЕНТР"Н1Ш:ц: Свидетельство об аккредитации № РОСС RU.0001.6101554 на право проведения негосударственной экспертизы проектной документации. "УТВЕРЖДАЮ" ектор 000 "ИЦ" В.А.Волков аля 2017 года ПОЛОЖИТЕЛЬНОЕ ЗАКЛЮЧЕНИЕ ЭКСПЕРТИЗЫ №5 17 7 1 Объект капитального строительства "Многок...»

«АННОТАЦИЯ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Шифр, наименование Б3.В.ОД.6 Экономика градостроительных решений дисциплины (модуля) Направление 07.03.04 Градостроительство подготовки Профиль Квалификация (степень) бакалавр выпускника Фо...»

«КОЗЛОВ  Андрей  Петрович ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТОНКОГО ГРАВИРОВАНИЯ И СОЗДАНИЕ  СИСТЕМЫ  МОНИТОРИНГА  СОСТОЯНИЯ РЕЖУЩЕГО  ИНСТРУМЕНТА. С п е ц и а л ь н о с т ь  05.03.01  -  Технологии  и  оборудование для ...»

«М ВУ ТЕХНИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ НО Инструкция по монтажу, эксплуатации и техническому обслуживанию устройства встроенного противотока BADU®Jet primavera УМ В НО М ВУ НО ЗАО "НОВУМ Консальтинг" Санкт-Петербург М Cодержание 1 О данном руководстве 1.1 Использование 1.2 Прочие документы ВУ 1.2.1 Символы и обозначения 2 Техни...»

«СКАРИФИКАТОР БЕНЗИНОВЫЙ DSC 4000 СОДЕРЖАНИЕ 1. КОМПЛЕКТАЦИЯ 02 2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ 03 3. ОБЩИЙ ВИД И СОСТАВНЫЕ ЧАСТИ ИЗДЕЛИЯ 04 4. ИНФОРМАЦИЯ ПО БЕЗОПАСНОСТИ 05 5. СБОРКА ИЗДЕЛИЯ 07 6. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ИЗДЕЛИЯ 09 7. ОБСЛУЖИВАНИЕ 16 8. ХРАНЕНИЕ И ТРАНСПОРТИРОВКА 18 9. УТИЛИЗАЦ...»

«ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ С ОЮЗ А ССР СЕРОУГЛЕРОД СИНТЕТИЧЕСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ГОСТ 19213—73 (СТ СЭВ 2963—81] Издание официальное Е ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва...»

«Принят и введен в действие Постановлением Госстандарта России от 21 ноября 2000 г. N 308-ст ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СРЕДСТВА СВЯЗИ И ИНФОРМАЦИИ ТЕХНИЧЕСКИЕ ОБЩЕГО ПОЛЬЗОВАНИЯ, ДОСТУПНЫЕ ДЛЯ ИНВАЛИДОВ КЛАССИФИКАЦИЯ. ТРЕБОВАНИЯ ДОСТУПНОСТИ И БЕЗОПАСНОСТИ Technical aids...»







 
2019 www.mash.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - онлайн публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.