WWW.MASH.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - онлайн публикации
 

«ЭЛЕКТРОФИЗИЧЕСКОЙ АППАРАТУРЫ им. Д.В.ЕФРЕМОВА А.А.Малков, Ю.В.Спирченко ВОПРОСЫ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ МГДКАНАЛОВ Ленинград 1983 М-28 /ЦК ...»

НИИЭФА П-ОМ-0583

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТ УТ

ЭЛЕКТРОФИЗИЧЕСКОЙ АППАРАТУРЫ

им. Д.В.ЕФРЕМОВА

А.А.Малков, Ю.В.Спирченко

ВОПРОСЫ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ТОНКОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ МГДКАНАЛОВ

Ленинград 1983

М-28

/ЦК 621.362:538.4

Малков А.А., Спирченко Ю.В. Вопросы расчета и проектирования тонкостенных цилиндрических МГД-каналоз* .

Препринт ОМ-0563. 1., Н И Ш А, 1983, 22 стр., с ил., цена 18 коп .

Работа посвящена вопросам расчета и проектирования тонкостенных конструкций каналов цилиндрических линейных индукционных насосов. С позиций механики рассмотрены конструкции, тонкостенность которых сочетается с достаточной механической прочностью к устойчивостью .

Приведены зависимости, необходимые для инженерных расчетов напряженно-деформированных состояний элементов канала. Показано, что в случае опирания оболочки канала на магнитопроводы, создания избыточного давления в сердечнике или соединения оболочек продольными ребрами толщина оболочек может быть уменьшена по сравнению с традиционными конструкциями. Полученные результаты могут найти применение при создании крупных цилиндрических МГД-насосов .

ОГЛАВЛЕНИЕ

1. В в е д е н и е I

2. Устройство и условия нагружения канала.. I

3. Расчет внутренней оболочки канала, надеваемой на магнитопровод с натягом.. 4

4. Расчет внутренней оболочки при наличии избыточного давления в сердечнике.... 10

5. Напряженное состояние канала с продольными ребрами............... 12

6. Числовой пример IS

7. Заключение 21

8. Литература,.. 22 Научно-исследовательский институт электрофизической аппаратуры им.Д.В.Ефремова (НИИЭФА), 1983 г .

I. В В Е Д Е Н И Е Цшшвдрические линейные индукционные насосы (ДЛИН) применяются для перекачивания жидкометаллических теплоносителей в контурах атомных энергетических установок .

В настоящее время накоплен значительный опыт проектирования, изготовления и эксплуатации таких насосов производительностью до 1000 м 3 /ч. Проведенные теоретические и экспериментальные исследования подтверждают возможность создания ЦПИН с расходом до 15-20 тыс.м /ч для основных контуров станций с реакторами на быстрых нейтронах [I, 2, 3 ]. Реализация этой цели связана с решением целого ряда вопросов, одним из которых является вопрос разработки прочной тонкостенной конструкции канала с диаметром проточной части 1-2 м .

Рабочие параметры насоса в значительной степени зависят от толщины стенок канала: чем меньше толщина, тем выше эти параметры. Так, например, уменьшение толщины на I мм в крупных насосах дает выигрыш в к.п.д, в 1,5-3?. В то же время снижается несущая способность конструкции .

Таким образом, требование прочности вступает в противоречия с требованием получения высокого к.п.д. Расчеты показывают, что указанное противоречие становится трудноразрешим»* при больших диаметрах в обычных конструкциях каналов. Поэтому необходимы конструкции, в которых тонкостенность сочетается с достаточной механической прочность» .

Возможные пути решения этой задачи:

1) опирание оболочек канала аа массивные магнитопровожн;

2) создание избыточного давления в сердечнике;

3) введение механических связей между оболочками .





Настоящая работа посвящена исследованию этих конструкций .

2. УСТРОЙСТВО И УСЛОВИЯ НАГРУЖЕШ1Я КАНАЛА

Поперечное сечение Щ Ш Н схематично изображено на рис.1 .

Канал образован наружной оболочкой I и сердечником, состоящим из элементов 2-4. Тонкостенная оболочка 2, являющаяся внутренней оболочкой канала, обычно надевается по скользящей посадке на внутренний индуктор 3, собранный на трубе 4. В общем случае мекду наружным индуктором 5 и оболочкой I имеется радиальный зазор. Оболочки 1,2 изготавливают из нержавеющей стали типа I2XI8HI0T, а магяитацроводн индукторов 3,5- жэ листовой axexvpoмхшпесвоЖ стали типа 321 .

Ряс.1. Поперечное сечение канала цилиндрического линейного индукционного насоса

Основные эксплуатационные режиме работа насоса ж соответотвулщие им нагрузка на канал:

1. Гидроиопытания. Канал нагружен постоянным давденжем а. Е л. Температура канала равна температуре окружающей среда .

2. Вакуумжрование перед заполнении! теплоносктелем. Наружная оболочка I нагружена внешние давлением (fa, а оболочка 2

- внузреннш давленжем газа ^ в сердечнике. Температура оболочек 20-200°С - в зависимости от температуры плавления теплоносителя .

3. Рабочий режим. Давление теплоносителя в канале увеличивается от у * fr(x на входе до «^ = fy^ на выходе. Давление в сердечнике увеличивается пропорционально температуре газа в сердечнике. Температура оболочек 1,2 равна температуре теплоносителя .

Оболочки 1,2 как наиболее нагруженннэ элементы конструкции канала подлежат расчету на прочность в первую очередь. Расчет наружной оболочки I, как правило, затруднений не вызывает .

Толщина оболочки выбирается по методике [4], исходя из прочности оболочки в рабочем режиме и при гидроиспытаниях, а также исходя из условия устойчивости при вакуущровании канала .

Кроме того, при выборе толщины стенки учитываются нагрузки на оболочку со стороны контура: продольные и поперечные усилия, крутящие и изгибающие моменты .

Основные трудности при проектировании связаны с выбором толщины оболочки 2. Из-за разности коэффициентов линейного расширения материалов оболочки 2 и магнитопровода индуктора 3, а также из-за различных температур этих элементов (в случае охлаждаемого внутреннего индуктора 3) между ними образуется радиальный зазор. Если разность давлений в канале и в сердечнике достигает критического значения для оболочки 2, она теряет устойчивость и прилегает к индуктору 3 с образованием волн в окружном направлении. Закритическое напряженно-деформированное состояние (НДС) такой оболочки рассмотрено в работе [8]. Расчеты, выполненные по методике [8], показали, что напряжения в оболочке 2 могут превышать предел текучести. При этом в оболочке появляются остаточные деформации. На рис.2 приведена фотография потерявшей устойчивости модели оболочки сердечника. Модель нагружалась давлением 5-7 кгс/с&г при температуре 400-450°С. После испытания на поверхности сердечника обнаружены две диаметрально противоположные волны остаточных деформаций .

Рис.2. Остаточные деформации на поверхности модели оболочки сердечника По ряду причин потеря устойчивости оболочки сердечника может оказаться недопустимой. Обеспечение ее устойчивости за счет увеличения толщины приводит к резкому снижению к.п.д. насоса .

Устойчивость оболочки 2 при относительно малой толщине стенки может йыаъ достигнута одним же способом, указанннх во введевжж .

1. О п ц и м м оболочки ва вжутренний индуктор осуществляется путей посадки с м а ю ш. Оболочка при этом может бить хак гладкой, так ж го$ржрованной .

2. Избыточное внутреннее дввжвте в сердечнике повышав?

устойчивость оболочки 2. В этом случае между элементами 2 ж 3 допускаете* зазор прожаволыюй величины .

3. Связи между оболочхамж I ж 2 канала могут быть выполнены в виде продольных ребер, привариваемых к обеим оболочкам .

минимальная толщина ставок хавала во всех случаях выбирается жз условия прочности. Рассмотрим НДС таких конструкций .

3. РАСЧЕТ ВНУТРЕННЕЙ ОБОЛОЧКИ КАНАЛА. НАДЕВАЕМОЙ

НА МАГНИТОПРСВОД С НАТЯГОМ

Величина радиального зазора, образующегося между оболочкой 2 и индуктором 3 при нагревании, может быть оценена ко формуле Д = где i - изменение температуры; оС - коэффициент линейного расширения. Номера индексов соответствуют номерам элементов на рис.1. Эта формула записана для случая, когда листа магнитопровода 3 опираются на трубу 4, а сам магнитопровод не обладает кольцевой жесткостью. Если между элементами 3 и 4 имеется зазор, то в формулу (I) следует подставить /^ = 0 .

I. Условия контакта гладкой оболочки с магнитоО проводом о Рассмотрим случай неохлаждавмого сердечника ( t a * ^л = *-• в котором гладкая оболочка 2 надета на магнитопровод с натягом .

Очевидно, для обеспечения жх контакта величина натяга д, должна быть больше жди равна А. Будем считать» что напряжения натяга в оболочке не должны превышать предел текучести 6^., а податливостью трубы 4 можно пренебречь.

Подставив в (I) a » a = v » ж л/2 =^-/ найдем температуру к, при которой сохраняется контакт с магнжтопроводсм:

где Е - модуль Юнга материала оболочки .

Если в формулу (2) подставить 6ГТ = 2400 кгс/см, Е = 2.I0 кгс/см, ^ - *СЛ - З^.КГ^/град - разность коэффициентов линейного расширения сталей I2XI8HZ0T и Э21 и &i/Q = 0,8, получим -ёк = 1660°С. Отсвда следует, что контакт внутренней оболочки канава с магнжтопроводом сердечника может быть обеспечен во всем температурном диапазоне насосов типа Ц Ш Н. Для этого необходимо опереть листы магнзтопровода 3 на трубу 4 и надеть оболочку 2 на магнитопровод с натягом Д « ^ Д. Отметим, что при наличии зазора между 3 и 4 ( v = 0) по формуле (2) получим к= 330°С .

Необходимый натяг может быть получен токарной обработкой тонкостенных ободочек диаметром 200-300 мм. С увеличением диаметра указанный способ обеспечения контакта гладкой внутренней оболочки канала с внутренним индуктором становится трудно реализуемым. В этом отношении для применения в каналах большого диаметра более перспективными выглядят гофрированные тонкостенные оболочки .

3.2. Щ С гофрированной оболочки Рассмотрим ЦЦС гофрированной оболочки, надетой на внутренний магнитопровод с натягом А„2 &. Оболочка нагружена внешним давлением. Ее поперечное сечение изображено на рис.3,а .

Расчетная схема (рис.3,6) выбрана в предположении, что при большом диаметре канала кривизной оболочки можно пренебречь и в зонах контакта гофр с магнитопроводом нет площадок прилегания .

Выражения для изгибающего момента и нормального усилия на участках I и 2 имеют вид:

на первом участке /•/,=-//- (/г, -f*h(j zt fiX MiM = - / ; (3) на втором участке

- М Су) +

–  –  –

Рис.3. К расчету гофрированной оболочки Здесь Ц1М, Мгм и М1М, MiM - изгибающие моменты от единичных усилий, действующих в направлении М и Af соответственно. Неизвестные tf а У наедем из условий: горизонтальное смещение среднего сечения равно натягу, приходящемуся на половину гофра, а угол поворота этого сечения равен нулю .

3-ти з'еловия имеют вид* .

–  –  –

Аналогичным образом определим НДС оболочки с дискретные зжгаии. Поперечное сеченяе такой оболочка ж расчетная схмш приведет на рас.4 .

Рже.4. Расчетная схем* ободочка с дискретами гофрами Нвжзввстные И я // определяем ж* сжствмы

–  –  –

Нормальные усилия на участках 1,2,3 равны:

Неизвестные М и V определяй по формулам ( 6 ), где в этом случав:

Подставляя различные сочетания г,, г, и Л, получим расчетные соотношения для гофров разных профилей .

Например, если радиусы г, и ? Лмаян по сравнению с "а", то в первом приближении М и // козно определить гг = ? г = 0 по формулам мДискретные го&н могут быть направлены как в сторожу проro4ti---.ii части, так и в сторону магсттощовода, для чего в этом a w ;*s должны быть предусмотрены соответстх-уюцие вые?А~'. /какем 'ivo го^ироьадлше оболоней ке рассчитаны на работу под внутренhi'ji лйЕлешгем. Допускаемое избыточное внутре}гнее давленкс - .

•*2iu:: оболочек оценивается фошулой г- Т * где ее, - высота гофров; 6J - номинальное допускаемое напряжение при заданной температуре г "С .

При больших ft эта величина не превышает (0,1-0,3) кгс/см при приемлемых значениях & и (X.. Поэтому сердечник следует или вакуумировать после изготовления и термообработки, или разгерметизировать .

Напряжения в го^ированных участках рассмотренных оболочек равш ' У. L* ff где j / и // - нормальное усилие и изгибающий момент в сечении данного участка соответственно .

4. РАСЧЕТ ВНУТРЕННЕ ОНШОЧКИ КАНАДА ПРИ НАЛИЧИИ

ИЗБНТОШЮГО ШЛБЯИЯ В СЕРДЕЧНИКЕ

Круговая форма внутренней тонкостенной оболочки канала гложет быть сохранена при наличии избыточного давления внутри сердечника. Пусть начальное давление воздуха в сердечнике при 20°С равно,. При нагревании до температуры Ь это давление увеличивается до &. э в ^ (/* -б/я^З) '-• и частично (или полностью) уравновешивает давление теплоносителя в канале .

Толщина оболочки h и давление уя должны быть выбрыны из условий устойчивости и прочности .

II Условие устойчивости: давление в канале не должно превышать давление в сердечнике больше, чем на f], где [ъ]*- допускаемое наружное давление на оболочку при заданной температуре .

Условие прочности: окружное напряжение в оболочке не должно превышать jT«O Последнее условие относится к сечению оболочки в районе входа в канал, где давление теплоносителя ft, *с • В общем случае, когда насос предназначен для работы в диапазоне температур от "tmiH до iimaK при давлении на выходе от до С?&* ягО •ЭТЕ условия п? nir принимают вид: ^^

–  –  –

^ / - поправочной коэффициент; S)c - средний диаметр оболочки;, - длина оболочки .

Подставив одну из формул (6) в (7) и сохранив знаки равенства, получим систему уравнений душ определения ж р. .

В случае LLKp система имеет вид

–  –  –

(Ю) Ь~ /+±^/273 Подставив (10) в первое уравнение системы ( 9 ), получим уравнение относительно 4 ' В случае Эс/? /, L«p вявсто (II) получим Расчет следует начинать с решения уравнения (II) при Т = 0, 7, после чего необходимо вычислить /,у. Если окажется, что L L*p.то следует решить уравнение (12). После этого уточняется значение •? по формулам, приведенным в работе 4]. Если по расчету г » 0,7, то расчет закончен. Если з 0,7, все вычисления необходимо повторить при уточненном значении поправочного коэффициента. Значение fi в этом случае можно найти путем последовательных приближений. Определив S »

по формуле (10) рассчитаем (7О. Наиденные таким образом значения толщины и начального давления обеспечивают устойчивость и прочность оболочки в рассматриваемых диапазонах температур и нагрузок .

При высокой температуре и ограниченном ресурсе работы насосэ второе из условий (8) может быть заменено условием где д) с „ - суммарное прираденхе диаметра оболочки в результате ползучести; {д^Г}- допустимое приращение диаметра за ресурс .

Величина Д0 С / Т может быть оценена по формуле [5J где б"^, 6^ - окружное и осевое напряжения; //?,Q. - параметры ползучести .

5. НАПРЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ КАНАЛА С ПРОДОЛЬНЫМИ РЕБРАМИ

Рассмотрим НДС канала, в кольцевом зазоре которого установлены и приварены к обеим оболочкам "п" продольных ребер .

"Вырежем" из канала элемент единичной длины и определим его напряженное состояние в стационарном температурном режиме, а Техасе при разогреве .

Поперечное сечение канала и расчетная ыш.ла представлены на рис.5 .

•!

/.•

–  –  –

Уравнение сошестности деформаций оболочек и ребер тлеет вид (13) где индексы "н" и "в" относятся к наружной и внутренней оболочкам соответственно; 8* - радиальный прогиб оболочки в точке приложения единичного усилия Q = I; /^, - толщина ребра .

Температурный перепад мезэду оболочками канала в режиме разогрева учтен первым членом в левой части уравнения (13) .

Из уравнения (13) найдем QФормулы для прогиба "б", нормальной сила и изгибающего момента имеют вид [б]

–  –  –

"~ Я* 4* Я* (16) Приведенные соотношения полностью определяют напряженное состояние канала в рамках принятой расчетной схемы. Однако для проведения оценочных расчетов удобно проделать некоторые преобразования. Выражения (14) и (15) при больших "П" содержат малые разности. Разложим эти функции в ряда Тейлора по параметру 6. В результате получим \

–  –  –

Подставив в первую из формул (16) выражение (14) при в 0 и все поделив на &а - f- У, получим:

безразмерное напряжение в оболочке» численно равное напряжению при ^ = I кгс/ом2, где У=. &/&. Действующее напряжение в оболочке равно СГ « *S ft, • Зависимости €f от числа ребер пц" представленн на рис.6 .

–  –  –

Рис.6.

Безразмерное напряжение в зависимости от числа ребер Начиная с некоторого "/?„" напряжение в оболочке равно изгибному напряжению в защемленной балке, нагруженной единичной погонной нагрузкой:

–  –  –

Рис.7. Результаты решения уравнения (20) Если рассматриваемые значения ft и К' дают точку ниже кривой, то напряжения следует рассчитывать по формуле (17), если выше, - по упрощенной формуле (18) .

Рассмотрим ВДС канала в режиме разогрева, когда tyu = 0, ~^н ~ ^i • Различное радиальное расширение оболочек в этом случав приводит к появлению усилий Подставив эту формулу в (15) и (16), получим выражение дач наибольшего напряжения:

Отсвда при 6^=1^!] найдем величину допускаемого перепада температур между оболочками:

–  –  –

Рис.8. Допускаемая разность температур наружной и внутренней оболочек канала, рассчитанная по формуле (21) Приведем оценку допускаемого температурного перепада между оболочками, учитывая их расширение в продольном направленииг Ms-за разности продольных перемещений оболочек в них появляются осевые напряжения, а в ребрах - напряжения сдвига. Эти напряженка в одномерном приближении можно рассчитать по методике, изложенной в работе [7] .

Наибольшие напряжения сдвига в ребрах возникают вблизи краев канала и равны

–  –  –

откуда при 6^ в х =[5]] получим допускаемый перепад для оболочек, найденный из условия прочности при воздействии осевых температурных усилий. При проектировании за допустимый температурный перепад следует принимать наименьшее из значений -iH --^gj, рассчитанных по формулам (21), (23) и (24) .

6. ЧИСЛОВОЙ ПРИМЕР В качестве примера приведем результаты числового расчета рабочего участка канала крупного цилиндрического линейного индукционного насоса .

Расчетные случаи и исходные данные:

гидроиспытания - Цпи =15,9 кгс/см2; ± = 20°С; Ф9- I хгс/см2;

% ъ. I кгс/см2;

вакуумирование - -t = I50°C; fa = I кгй/см 2 ;^^-! кгс/см2; f-O;

рабочий режим - fa = I кгс/см2; ^ = 10,7 кгс/см2; =300°С;

^ = I кгс/см2; ^. ^ 1 кгс/см2;

© с = 204 см, i, = 300 см, Н = 4 см - соответственно средний диаметр, длина и высота проходного сечения канала;

сталь I2XI8HI0T - материал оболочек; сталь Э21 - материал внутреннего магнитопровода; о? = 3,6.10^1/град - разность коэффициентов линейного расширения этих сталей;

Е 2 ^ = 2.I06 кгс/см2; Е 1 5 0 = I.99.I06 кгс/см2;

Е 3 0 0 = I.9.I06 кгс/см2, С«]2= 1600 КГС/СМ 2,fV]'/1460 ктс/см2, о 1300 кгс/ar - модули Юнга я допускаемые напряжения джя стадш 12П8Н10Т при расчетных температурах;

в"« 2400 кгс/см2 - предел текучести стали 12П8НВДТ при 2С°С .

Сердечник не охлаждается. Радиальный зазор, образующийся между оболочкой сердечника и магннтопроводом цри • = 300°С, На рис.9 изображена поперечные сечения шести вариантов конструкции канала. Толщина стенок выбирались из условий механической устойчивости и прочности. Напряжения в стенках не превышает уровня допускаемых .

–  –  –

Рис.9. Возможные "варианты поперечного сечения канала Вариант "а": обычная схема канала из двух гладких цилиндров, каждый из которых удовлетворяет условиям устойчивости и прочности .

Вариант "б": гладкая оболочка сердечника надета на магнитспровод е натягом, с^беспечивающим их контакт при • = 300°С .

Варианты "в" и "г": два случая гофрированных оболочек, надеваемых на магнитоцровод с натягом. Некоторые результаты расчета непрерывно гофрированных оболочек представлены на рис.10 .

Рис.10. Сушюрные напряжения в гофрированной оболочке от натяга и давления Вариант "д": сердечник с избыточным внутренним давлением ^ s 4,9 кгс/сьг, величина которого определена по методике, наложенной в разд.4 .

Вариант "е": канал с продольными ребрами. Допускаемый перепад температур между оболочками равен 50°С. При меньшем числе ребер толщина оболочек должна быть увеличина в соответствии с данными, приведенными в таблице. В ребрах могут быть предусмотрены отверстии, а их толщина может быть меньше толщины стенок оболочек .

Число ребер 62 74 92 123 185 Расстояние между ребрами, мм 85

Толщина однойоболочки, мм 5

Су)МйЭН&Я ТОЛЩКН& оболочек, мм ZX

7. З А К Л Ю Ч Е Н И Е В работе рассмотрено напряхеяио-деформироваииое состояв!»

работав участков тонкостенных х ш а ю в элистромкппвх жаоооов t m Щ И Н. Пржведелне рх.ченш оооповмсш дает воеможжооть произвести оценку НДС ж выбрать оптимальные геометрические парамвтрн канава .

На основании полученных результатов можно сделать слвддщр»

выводы .

В конструкциях с неохлаждаемым внутренний индуктором устой— чнвость внутренне! ободочки канала диаметром до 200-300 мм может быть обеспечена ее посадкой о натягом на магнитоцровод .

минимальная толщина ободочки в атом случае оцределяетзя только технологией изготовления .

Гофрированные оболочки, надеваемые на внутренний индуктор с натягом, могут найти применение в конструкциях больного диаметра. Эти оболочки могут изготавливаться с минусовыми допусками* превышающими необходимый натяг. Сборка сердечника производится запрессовкой внутреннего индуктора в оболочку при нормальной температуре .

Каналы с продольными ребрами представляются наиболее перспективными для насосов средних и больших диметров, поскольку для обеспечения их прочности требуется наименьная по сравнению с другими конструкциями толщина стенок* Необходимы дальнейшие расчетные и экспериментальные исследования прочности рассмотренных конструкций. Необходимы также отработка технологии изготовления, исследование гидравлических и электромагнитных процессов в кольцевом зазоре каналов различной конфигурации, поиски других конструктивных решений с целью уменьшения толщины стенок* Результаты работы подтверждают принципиальную возможность создания тонкостенных каналов для крупных электромагнитных насосов типа ЛИТЕРАТУРА

1. Баранов Г.А., Глухих В.А., Кириллов И.Р. Расчет и проектирование индукционных МГД-машин с жидкометаллическим рабочий телом. - М.: Атомиздат, 1978 .

2. Андреев A.M. и др. Электромагнитные насосы для основных контуров реакторов на быстрых нейтронах: Препринт А-0340. Л.: НИИЭФА, 1977 .

3. Андреев A.M. и др. Результаты экспериментального исследования цилиндрического линейного индукционного насоса ЦйИН-5/700: Препринт А-0345. - Л. : 1 Ш Ш А, 1977 .

4. Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторов и установок. М.: Металлургия, 1973 .

5. Калинин Н.Н. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение, 1975 .

6. Прочность. Устойчивость. Колебания: Справочник в трех томах. T.I./Под общ.ред.И.А.Биргера, Я.ГЛановко. - И.:

машиностроение, 1968 .

7. Опирченко Ю.В. Термоупругое равновесие элементов, соединенных прерывистым сварным швом: Препринт СМ-0207. - Л.: НИИЭФА, 1Г74 .

Г.. Маяков А.Л.

оакритическое поведение длинной цилиндрической оболочки при стесненной деформации: Препринт ЛМ-О257.-Л.:

:ШЭ2А,« 1975 .

–  –  –

ВОПРОСЫ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ

ЦИИНДРИЧЕСКИХ МГД-ШШГОВ

LaKa3 J* I8/44I .

формат бумаги 60x90/16. Уч.-изд. л. 1,2. Отпечатано 130 экз .

Ротапринт НИИЭФА. Цена 18 коп. Индекс 3624. Т-08932 15/ГУ 1ЭСЗг



Похожие работы:

«Программа дисциплины Форма для студентов Ф СО ПГУ7.18.2/07 Министерство образования и науки Республики Казахстан Павлодарский государственный университет им. С . Торайгырова Архитектурно-строительный факультет ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ ДЛЯ СТУДЕНТОВ дисциплины: "Архитектурная композиция" для студентов специальности 5В042000 "Архит...»

«"Ученые заметки ТОГУ" Том 5, № 2, 2014 ISSN 2079-8490 Электронное научное издание "Ученые заметки ТОГУ" 2014, Том 5, № 2, С. 214 – 217 Свидетельство Эл № ФС 77-39676 от 05.05.2010 http://pnu.edu.ru/ru/ejournal/about/ ejournal@khstu.ru УДК 351.81(043.2) © 2014 г. В. В. Карева, канд. экон. наук, В. Ф. Карев, канд. экон....»

«ПРИБОРЫ ПРИЕМНО-КОНТРОЛЬНЫЕ И УПРАВЛЕНИЯ ОХРАННО-ПОЖАРНЫЕ сертификат соответствия С-RU.ПБ-01.В.00876 ГРАНИТ-16 ГРАНИТ-24 декларация о соответствии ТС № RU Д-RU.МЕ61.В.00001 Вариант 3 РУКОВОДСТВО ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ САПО.425513.020РЭ СОДЕРЖАНИЕ 1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ 2 УКАЗАНИЕ МЕР БЕЗОПАСНОСТИ 3 ТЕХНИЧЕ...»

«Использование SGML для подготовки ТР на ТАНТК им Г. М. Бериева Использование SGML для подготовки ТР на ТАНТК им Г. М . Бериева 2 Содержание Содержание Содержание 3 Список иллюстраций 6 Глоссарий 7 1: Введение 1 2: Что такое SGML? 2 2.1 Описательная разметка 2.2 Типы документов 2.3 Независимость данных 2.4 Сравнение подходов к вып...»

«Серия брошюр № 45-R Шестое издание Финансовая организация и деятельность МВФ Казначейское управление МЕЖДУНАРОДНЫЙ ВАЛЮТНЫЙ ФОНД Вашингтон, США 2001 год Издание на русском языке подготовлено Службой переводов МВФ Перевод: Кошелев С.В. и Пивоваров О.О. Коррект...»

«ГОСТ 25014-81 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ТАРА ТРАНСПОРТНАЯ НАПОЛНЕННАЯ МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЯ ПРОЧНОСТИ ПРИ ШТАБЕЛИРОВАНИИ Издание официальное Стандартинформ испытания материалов Группа Д79 УДК 621.798.1:620.17:006.354 СТАНДАРТ МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТАРА Т...»

«для заказа sandvik@sandvik-coromant.ru Техническое руководство по точению Точение Отрезка и обработка канавок Резьбонарезание sandvik@sandvik-coromant.ru www.sandvik-coromant.ru для заказа sandvik@sandvik-coromant.ru Анализ условий Перед обработкой необходимо проанализировать несколь...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ АЭРОКОСМИЧЕСКОГО ПРИБ...»







 
2019 www.mash.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - онлайн публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.